1Cr13不銹鋼葉輪脆性原因分析

1cr13、2cr13、3cr13不銹鋼化學成分表 分 類 材質化學成分（%） cmnp≤s≤sicrnimocu其他 不 銹 鋼 1cr13≤0.15≤1.000.0350.030≤1.0011.50~ 13.50 ni≤0.60 y1cr13≤0.15≤1.250.060≥0.15≤1.0012.00~ 14.00 2cr130.16~ 0.25 ≤1.000.0350.030≤1.0012.00~ 14.00 3cr130.26~ 0.35 ≤1.000.0350.030≤1.0012.00~ 14.00 y3cr130.26~ 0.40 ≤1.250.060≥0.15≤1.0012.00~ 14.00 4cr130.36~ 0.45 ≤0.800

2cr13不銹鋼 簡介 2cr13鋼是較常用的不銹鋼,具有較高的熱強性、抗氧化性,良好的減震性。在弱 腐蝕介質中具有較好的耐腐蝕性,對淡水、海水、蒸氣、空氣也有足夠的耐腐蝕 性。熱處理后可獲得較高的性能。常用來制做450℃以下工作的機械零件和常溫 下使用的化工及食品工業(yè)容器。例如,傳動件、固定銷、拉桿、汽輪機葉片、閥 座、閥板、閥桿、泵件、模具等。其中傳動件、固定銷、拉桿等零件一般在調質 后使用。傳統(tǒng)的調質工藝是高溫加熱,油淬,然后回火。 化學成分 2cr13鋼的化學成分(質量分數(shù),%)： 碳c：0.16～0.25 硅si：≤1.00 錳mn：≤1.00 硫s：≤0.030 磷p：≤0.035 鉻cr：12.00～14.00 鎳ni：允許含有≤0.60 力學性能 抗拉強度σb(mpa)：淬火回火,≥635 條件屈服強度σ0.2(

介紹了在32mm高頻焊管機組上生產(chǎn)1cr13不銹鋼冷軋導軌的成型方法。對孔型設計、成型和變形道次的確定以及設計參數(shù)的計算公式進行了舉例說明。用所設計的孔型生產(chǎn)的a型和b型導軌,尺寸公差和形位公差達到了客戶的質量要求。

1 1cr13不銹鋼復合板的焊接工藝規(guī)程 1、焊前準備 1.1下料 不銹鋼復合鋼板的切割以及坡口加工采用機械加工方法，切割面光滑，采用剪床切割時， 復層應朝上。也可以采用等離子切割，切割時復層朝上，嚴禁將切割的熔渣落在復層上。 1.2坡口加工及檢查 a.坡口形式: 12 圖3.2-1坡口形式 12 34 不銹鋼復合板單面焊接的焊接順序示意圖 123 45

葉片是組成汽輪機的關鍵部件,但是制造葉片的材料大多屬于難加工材料。目前關于葉片材料的砂帶磨削研究還非常有限,采用兩種不同磨料砂帶對制造汽輪機葉片的常用材料1cr13進行了工藝試驗,對磨削后工件表面粗糙度及砂帶磨損表面形貌進行了觀測。討論了磨削壓力和磨削時間對表面粗糙度的影響。在磨粒磨損理論模型的基礎上,揭示了砂帶的磨損機理,分析了磨料種類和理論磨削深度對砂帶磨損的影響。實驗表明,當磨削壓力為50n左右和磨削時間為15s時,表面粗糙度有穩(wěn)定的較小值。理論磨削深度在0.3mm～0.6mm之間能使陶瓷磨料砂帶磨削1cr13材料保持穩(wěn)定的微破碎磨損。

3cr13馬氏體不銹鋼所制彈片在工作306min后返廠復試,復試試驗中發(fā)生斷裂。利用微距照相機和掃描電鏡對失效彈片斷口和側面、失效彈片人工斷口、未失效彈片的人工斷口進行宏觀和微觀觀察,并用能譜儀對個別區(qū)域進行成分分析,利用顯微硬度計對兩種彈片進行了硬度檢測。結果表明:彈片受到應力腐蝕作用,萌生沿晶裂紋,之后發(fā)生疲勞擴展,導致彈片斷裂失效;建議加強彈片使用前的存放管理,避免受到腐蝕介質的侵蝕。

SEM對0Cr13不銹鋼襯里結構的分析

2Cr13不銹鋼梳片鍍鉻

采用多弧離子鍍技術在2cr13不銹鋼基體上沉積tin硬質膜層。通過對多弧離子鍍tin試樣的磨損、腐蝕及沖刷腐蝕試驗,探討了tin膜層對2cr13不銹鋼基體沖刷腐蝕性能的影響,以及腐蝕、磨損和沖刷腐蝕三者之間的作用關系和機理。結果表明,tin膜層的表面硬度是基體表面硬度的6.7倍,提高了表面的耐磨損性能;tin膜層的點蝕電位遠高于基體,抗點蝕能力強,耐腐蝕性能明顯提高。因此,tin膜層能顯著減弱腐蝕與磨損之間的相互作用,從而提高基體的抗沖刷腐蝕性能。

q235碳鋼與1cr13不銹鋼的焊接屬于異種鋼焊接,而1cr13不銹鋼的焊接性較差,焊接接頭容易出現(xiàn)裂紋缺陷。在異種焊接過程中通過認真分析,選用合適的焊接材料和焊接工藝,避免了異種鋼焊接缺陷的產(chǎn)生,保證了焊接質量。

阿爾及利亞某煉化工程一臺凝析油/重柴油換熱器抽芯檢查過程中發(fā)現(xiàn)換熱管束有明顯沖刷腐蝕.發(fā)生腐蝕的部位正對重柴油入口,該處管束頂部有密集分布的沖蝕坑及麻點,底部蝕坑表面有油污及腐蝕產(chǎn)物附著.通過金相和掃描電鏡觀察、能譜分析及雙環(huán)電化學動電位再活化等多種方法分析了沖刷腐蝕的成因和熱處理對tp405管束材料耐晶間腐蝕性能的影響,對換熱器殼程入口沖刷腐蝕預防措施和整改方案提出建議.

316不銹鋼海水泵葉輪,使用10~12月后損壞嚴重。對葉輪失效原因分析表明:葉片減薄嚴重的主要原因是高流速海水中的固體顆粒(粉砂)的磨削作用加速的磨損腐蝕。選擇對316不銹鋼葉輪采用表面高分子涂耐磨涂層的方案可延長葉輪使用壽命,且更為經(jīng)濟、可行。

近幾年來,隨著公司業(yè)務的快速發(fā)展,承接了許多大型馬氏體不銹鋼焊接箱體。這些不銹鋼箱體體積較大,但是箱體所用鋼板厚度很薄。由于馬氏體不銹鋼的導熱性不好,焊接性較差,加上鋼板很

通過斷口宏觀形態(tài)分析、掃描電鏡(sem)微觀觀察、能譜(eds)分析和顯微組織分析以及常規(guī)力學性能測試,對電站汽輪機低壓轉子2cr13不銹鋼葉片斷裂失效模式和失效原因進行了全面的分析,并對開裂機制進行了深入探討。結果表明:該汽輪機低壓轉子2cr13不銹鋼葉片的失效模式為腐蝕疲勞破壞,葉片材質較差的內部因素和腐蝕疲勞的工況條件共同作用造成了葉片的斷裂失效。

某氣壓調節(jié)活門在使用過程中發(fā)生轉軸螺紋處斷裂,通過采用斷口宏觀微觀形貌觀察、金相檢驗、掃描電鏡、硬度等進行觀察和分析。結果表明:4cr13不銹鋼轉軸斷裂為韌性斷裂,主要原因是產(chǎn)品裝配過程不當造成螺紋根部淺牙損傷形成早期裂紋,為使用過程中擴展斷裂創(chuàng)造條件;其次轉軸設計硬度偏高造成轉軸剛性有余而韌性不足。

在分析了0cr13熱軋卷裂邊的主要原因并確定了出現(xiàn)邊裂是當量控制不佳、鋼質純凈度差等因素所致后,采取了相應的技術措施,從根本上解決了裂邊問題。

就0cr13不銹鋼連鑄板坯表面橫裂形成的原因進行了分析,提出了相應的工藝控制措施,從而杜絕了橫裂的產(chǎn)生。

通過不同的熱處理工藝分析淬火和回火溫度對1cr13不銹鋼蒸氣設備拉桿力學性能的影響。結果表明:合理的熱處理工藝為990℃油冷+630℃回火。

對汽輪機動葉片在加工時產(chǎn)生的變形進行了測試分析，結果表明，變形系葉根的殘余應力過大所致。提出了降低叉形葉根殘余應力的有關途徑。

離心泵葉輪比轉數(shù)ns越小,葉輪外徑d_2和葉輪直徑d_0比就越大,葉輪流道就越細長狹窄.所以,比轉數(shù)ns較小的離心泵葉輪,整體鑄造十分困難.因此,我們采用葉輪前蓋板和葉輪座分開的分體鑄造方法(圖1、圖2).機械加工后的前蓋板和葉輪座(包括后蓋板和葉片),用專用工具夾緊,在葉片中心采用氬弧塞焊,然后按整體葉輪圖紙要求加工.這樣使葉

0cr13概述 材料屬于：不銹耐酸鋼 對應美國牌號：aisi405 對應日本牌號：sus405 對應中國新牌號：06cr13（詳見gb/150.2-2011表c.1） 中國統(tǒng)一數(shù)字代號：s11306 0cr13是鐵素體不銹鋼中含cr量最低的一種。它具有不銹性，而且耐蝕性優(yōu)于 含碳量高的1cr13，2cr13，3cr13，4cr13馬氏體不銹鋼。它具有良好的塑，韌 性和冷成型性，而且優(yōu)于含cr量更高的其它鐵素體不銹鋼。當0cr13鋼中含c 量控制很低時，其塑性，特別是韌性，冷成型性還會顯著提高。0cr13鋼主要用 于制造耐水蒸汽，碳酸氫銨母液，熱的含硫石油腐蝕的部件和設備的襯里等。此 鋼種對應的美標牌號是405，比重為7.75g/cm30cr13是鐵素體不銹鋼中含cr量 最低的一種。 0cr13圖片 特性 用作較高韌性及受沖擊負荷的零件。 用

分析了雙相不銹鋼海水循環(huán)泵葉輪的結構特點和鑄造工藝難點，針對鑄件尺寸及質量大、葉片薄、面積大且壁厚不均勻、熱節(jié)點分散等特點，利用計算機模擬鑄件凝固過程，預測缺陷部位，進行了鑄造工藝設計，著重解決鑄造過程中易出現(xiàn)的縮孔、縮松、裂紋等缺陷。經(jīng)生產(chǎn)驗證，鑄件的外形尺寸、健全性、力學性能及無損探傷等均滿足技術要求，為生產(chǎn)高質量的大型超級雙相不銹鋼葉輪提供了經(jīng)驗和技術數(shù)據(jù)。