316L機械復合管焊接接頭CO2腐蝕行為研究

在模擬co2腐蝕環(huán)境中,采用高溫高壓釜對耐蝕合金內襯管內層不銹鋼焊接接頭的co2腐蝕行為進行了試驗研究。結果表明,焊接接頭隨著腐蝕溫度的升高,腐蝕產物膜越來越致密,溫度達到120℃時,有開裂趨勢,所以腐蝕速率隨溫度升高先降低后增加。通過eds分析結果可知,耐蝕合金內襯管內層發(fā)生co2腐蝕的產物可能為feco3和cr2o3的混合物。經去膜后焊接接頭均勻且較為光亮,沒有局部腐蝕或點蝕特征,焊接接頭co2腐蝕過程均屬于均勻腐蝕。

X70-316L不銹鋼復合鋼管焊接接頭性能研究

名稱：焊接接頭、法蘭、鍛件a105nf316llf2 、鋼管。雙相不銹鋼、壓力容器、閥門，三通，彎管 地區(qū)：上海 天津 北京 江蘇： 蘇州昆山吳江太倉張家港常熟無錫江陰宜興常州金壇溧陽武進南 京麗水南通泰州興化靖江鎮(zhèn)江丹陽 浙江 杭州寧波建德臨安余姚溫州瑞安樂清嘉興平湖永康 蕪湖 山東 濟南青島淄博東營煙臺濰坊濟寧泰安威海日照濱州德州 河南 鄭州新鄭洛陽許昌 重慶成都四川宜賓石家莊唐山,秦皇島滄州廊坊，邯鄲 湖北武漢大連新疆喀什 沈陽哈爾濱長春，營口，大慶。遼寧。

針對l415qb+316l復合管焊接接頭封焊難以控制,熔合區(qū)易出現裂紋這一問題,利用光學顯微鏡和掃描電鏡,觀察分析了接頭熔敷金屬和裂紋區(qū)的組織和成分變化,探究了其對裂紋生成的影響。結果表明,淬硬組織、氫、異種鋼接頭處的復雜應力狀態(tài)導致了裂紋的形成。通過采用多層預熱、焊后空冷、嚴格控制層間溫度等工藝措施,增強組織的均勻性,可以有效防止焊縫中的冷裂紋產生。

采用20%co2+80%ar氣體保護mag焊和焊條電弧焊對316l不銹鋼進行焊接,通過對焊接接頭進行拉伸、彎曲、硬度試驗和顯微組織觀察,研究了焊接接頭組織性能。結果表明,焊條電弧焊接頭的抗拉強度和顯微硬度比mag焊接頭的抗拉強度和顯微硬度高;焊條電弧焊焊縫金屬中δ鐵素體含量比mag焊焊縫金屬中δ鐵素體含量高;mag焊焊縫金屬含有少量的mc型碳化物;拉伸時,焊條電弧焊接頭斷裂在熱影響區(qū),而mag焊接頭斷裂在焊縫中心位置;焊接接頭的彎曲試驗均合格。

選用304和308l兩種焊絲作為過渡層焊材對304/q235復合管進行焊接,采用動電位極化曲線掃描和靜態(tài)fecl3溶液浸泡法對其焊接接頭的耐點蝕性進行了試驗研究。結果表明:經酸洗鈍化后,兩種接頭的點蝕坑直徑變小,耐點蝕性均有所提高;自腐蝕電位:308l接頭>304接頭,自腐蝕電流:308l接頭<304接頭;點蝕電位304接頭約-270mv,308l接頭約-230mv,說明308l接頭耐點蝕性能優(yōu)于304接頭,更能滿足工程需要。

20#+316l壓合式非完全復合管為壓合式,但并非完全的復合,焊接質量要求高,焊接難度大.通過該項焊接技術在洛陽石化地下管網工程中的成功應用,重點介紹了該材料的結構、焊接工藝選擇過程、焊接工藝的確定等.

20~#+316l壓合式非完全復合管為壓合式,但并非完全的復合,焊接質量要求高,焊接難度大。通過該項焊接技術在洛陽石化地下管網工程中的成功應用,重點介紹了該材料的結構、焊接工藝選擇過程、焊接工藝的確定等。

焊縫金屬是由焊接填充材料和局部母材共同熔化并凝固后而形成的鑄造組織區(qū)域，焊 縫金屬的性能取決于這兩部分材料熔化后的成分和組織。 熔合區(qū)是焊縫金屬邊界上固液兩相交錯共存并隨后凝固的部分，是焊縫金屬與熱影響 區(qū)相互過渡的區(qū)域。熔合區(qū)很窄，因此宏觀上又稱為熔合線，但它卻是焊接接頭中最薄弱 的地帶，經常出現由于該處的某些缺陷而引起焊接結構破壞的現象。 熱影響區(qū)是緊鄰焊縫金屬的母材受熱作用影響而發(fā)生顯微組織和力學性能變化的區(qū) 域，其寬度與焊接方法及熱輸入量大小有關。熱影響區(qū)組織和性能變化又與母材的化學成 分、焊前熱處理狀態(tài)及焊接熱循環(huán)等因素有關。 部分母材區(qū)主要是指受焊接熱循環(huán)和熱塑性變形作用而具有較大殘余應力的區(qū)域。有 時將焊接熱影響區(qū)和部分母材區(qū)統(tǒng)稱為近縫區(qū)。 影響焊接接頭性能的主要因素：材質方面；力學方面。(p3) 咬 邊 裂 紋 裂 紋 圖1-2影響焊接接頭性能的主要因素 習題與思考

不銹鋼一碳鋼復合鋼管與不銹鋼管的焊接可看作是兩種焊接工藝的組合：即不銹銅與不銹鋼的焊接；不銹鋼與碳鋼的焊接。焊接過程中，復合管基層和復合管襯管的封焊屬于異種金屬的焊接；不銹鋼管與復合管襯管的打底焊屬于同種金屬的焊接；不銹鋼管與復合管基層的填充焊屬于異種金屬的焊接。由此得知，每種焊接材料和焊接工藝的選擇由復合管的襯管、基層和不銹鋼的材料決定。

采用雙面焊條電弧焊方法焊接了6mm厚的316l不銹鋼,分析了焊接接頭焊縫區(qū)、熔合區(qū)及熱影響區(qū)的組織并進行了顯微硬度測試。組織分析表明,接頭焊縫區(qū)為等軸晶,組織為奧氏體基體與數量較多的δ鐵素體,且先焊焊縫較后焊焊縫的晶粒更為細小;熔合區(qū)與熱影響區(qū)為樹枝狀晶且有聯(lián)生結晶的特點,組織為奧氏體基體+少量δ鐵素體。顯微硬度分布表明,接頭焊縫硬度高于母材硬度,低于熔合線附近的樹枝狀晶硬度。

對20g內襯316l復合管進行了tig焊對接試驗,并對接頭進行了拉伸、彎曲、沖擊、壓力測試以及無損探傷,利用光學、掃描電子顯微鏡以及化學分析方法對接頭組織和主要合金元素的擴散進行了分析.結果表明,焊縫分為碳鋼層、碳鋼與過渡層間的擴散層、過渡層和不銹鋼層四個區(qū)域.擴散層焊縫組織為馬氏體+殘余奧氏體,過渡層為奧氏體組織,而不銹鋼層則為胞狀樹枝晶.在試驗參數下,接頭各項力學性能優(yōu)良,接頭無缺陷.焊縫根部ni,cr合金元素與焊接材料相比無明顯變化,采用過渡焊絲起到了保持根部焊縫合金元素含量的作用.

大澇壩凝析氣田循環(huán)注氣工程是中石化首家注氣開發(fā)工程,大澇壩2號構造的dlk3,dlk9,dlk12為高壓注氣井,注氣管線設計壓力為52mpa;注氣氣源是大澇壩氣田和雅克拉氣田生產的天然氣,氣體中含co2和h2s,其中φ(co2)2.03%~3.28%,φ(h2s)5.12%~11.98%,腐蝕性強,注氣管線采用耐腐蝕的x65/316l雙金屬復合管。從復合管基管材料、內襯層材料及其焊接性能出發(fā),介紹x65/316l雙金屬復合管焊接工藝及質量控制等關鍵環(huán)節(jié),使大澇壩循環(huán)注氣管線性能滿足設計要求,確保注氣管線后期正常運行。

結合裂紋尖端位移場的分布規(guī)律,討論了熔合線含裂紋焊接接頭的模型復合因子mp的計算途徑以及焊接接頭裂紋尖端位移(cod)斷裂參量的分解情況。應用有限元方法分析了不同載荷作用下,熔合線含裂紋焊接接頭ⅰ+ⅱ模型復合裂紋的復合角φ值,并對數值解的結果進行了曲線擬合與線性回歸,得到了模型復合型非對稱應力應變場焊接接頭復合角的工程計算途徑。

不銹鋼復合鋼管與不銹鋼復合鋼板一樣,既有不銹鋼較強的耐腐蝕性,又有普通鋼的經濟性和承受高溫高壓的強度要求。近年來許多氣田、場站的工藝管網中都有普遍使用。由于其特殊的結構形式,導致其焊接工藝較復雜,特別是對復合面、過渡層及復層的焊接質量要求很高。本文詳細分析了不銹鋼復合材料的焊接性,描述了l485mb+316l大管徑不銹鋼復合管焊接接頭的坡口形式,并通過焊接工藝評定確定了焊接工藝參數。該工藝通過我公司在遼河油田雙六區(qū)塊汽驅采油及秦皇島——沈陽天然氣管道配套儲氣庫工程中的應用,獲得了滿意的焊接質量,滿足了設計與標準規(guī)范的要求,為公司今后發(fā)展積累了一定的經驗。

通過真空高溫浸滲工藝制備了316l不銹鋼/銅異種金屬復合接頭,對其坯料進行了組織、室溫和低溫力學性能、冷熱疲勞性能等試驗。結果表明,采用該工藝制備的316l不銹鋼/銅異種金屬復合接頭具有良好的室溫、低溫性能及優(yōu)異的抗冷熱疲勞性能。

Q345RJ+316L復合鋼的焊接

1 316l焊接工藝要點 一、焊前準備 1、鋼材表面避免碰撞或摩擦損傷，劃線下料時不要打沖眼和不用劃針，以 免損害耐蝕性。 2、應盡可能用機械加工或等離子切割下料、開坡口，避免使用碳弧切割或 加工坡口。 3、坡口加工要光整沒有毛刺、凹坑，如有此類缺陷需用砂輪打磨平滑。坡 口邊緣兩側各25mm范圍內拋光表面呈銀白色，焊前用丙酮擦洗。 4、采用電弧焊施焊時，操作前在離坡口兩側各15mm涂上寬度為250mm左 右的白堊粉，避免飛濺沾在板面上。 5、電弧焊時采用的a022、a042電焊條使用前必須經250℃的溫度烘焙1小 時。 6、焊接電纜卡頭在工件上要卡緊，以免發(fā)生打弧或過燒現象。 7、不銹鋼的組裝矯正不得用鐵錘敲擊。 8、這臺設備圖紙上有很多焊接接點符號，需要焊工在施焊前切實了解掌 握，不得隨便施焊。 二、焊接 1、禁止隨處任意打弧，打弧要在坡口內。 2、對接焊縫可先用鎢極氬弧

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焊接接頭組織 電弧焊接時，焊接電弧使焊件局部加熱和熔化，同時加入填充金屬(焊條或焊 絲)，形成金屬熔池，并不斷把熱量傳給周圍冷的母材金屬。當電弧移開后，熔 池的溫度迅速降低，熔池中液體金屬凝固成焊縫。由于熱傳導的作用，母材將受 到不同程度的加熱和冷卻，相當于進行了一次熱處理，使其組織和性能發(fā)生了變 化，這部分金屬所占的區(qū)域就稱為焊縫的熱影響區(qū)。焊接接頭是焊縫和熱影響區(qū) 的總稱。 由于電弧對焊接接頭的加熱是不均勻的，焊縫區(qū)溫度達到金屬的熔化溫度， 而在整個熱影響區(qū)中，離焊縫越近溫度就越高。因此，在焊接接頭組織中不僅組 織和性能都不均勻，而且在焊縫和熱影響區(qū)中還容易產生各種焊接缺陷，存在焊 接殘余應力和應力集中。焊接接頭組織和性能與焊接方法、焊接規(guī)范、接頭形式 等因素有關，并直接影響焊接結構的性能和可靠性。 熱影響區(qū)某點加熱的最高溫度、高溫停留時間及冷卻速度

鋁合金平板對接焊接接頭變形及損傷行為研究

應用tig焊獲得焊縫質量良好的6061鋁合金對接焊接接頭,進行靜態(tài)拉伸試驗;試驗結果表明,試樣大多斷裂在距焊縫熔合線邊緣7~9mm處的軟化區(qū);應用雙孔微剪切試驗與有限元結合獲得焊接接頭各微區(qū)的力學性能及損失參數,提供給有限元計算,建立靜態(tài)拉伸試驗的有限元模型,并與實際試驗結果對比驗證模型的正確性,在此基礎上研究高匹配和低匹配焊接接頭及試樣相對寬度對焊接接頭失效行為的影響,結果表明,對于低匹配焊接接頭,接頭越窄越容易失效,所以應盡量選擇較寬的焊接接頭;對于高匹配焊接接頭,接頭越窄,越不容易失效,所以建議應盡量選擇較窄的焊接接頭.