Powers體積模型的水泥基材料彈性模量預(yù)測(cè)

為確定混凝土的彈性模量,基于細(xì)觀層次假定混凝土是由骨料、砂漿和兩者之間的粘結(jié)界面組成的三相復(fù)合材料,借助蒙特卡羅方法和瓦拉文公式,在二維平面上建立了隨機(jī)骨料模型。通過有限元法預(yù)測(cè)混凝土的彈性模量,并將數(shù)值計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行比較,驗(yàn)證了該細(xì)觀有限元模型的有效性。在此基礎(chǔ)上研究了混凝土各細(xì)觀組成成分的彈性模量、骨料體積率、骨料最大粒徑、骨料級(jí)配、界面厚度以及孔隙等因素對(duì)混凝土彈性模量的影響規(guī)律。結(jié)果表明：在混凝土的各細(xì)觀組成成分中,砂漿彈性模量對(duì)混凝土彈性模量的影響最大;連續(xù)級(jí)配的混凝土彈性模量在相同條件下大于間斷級(jí)配的混凝土;孔隙的存在以及界面層厚度的增大均會(huì)使混凝土的彈性模量減小。研究結(jié)果為混凝土配合比的設(shè)計(jì)及力學(xué)性能的優(yōu)化提供參考。

應(yīng)用復(fù)合材料力學(xué)理論和有孔介質(zhì)力學(xué)(poromechanics)理論建立了一個(gè)描述硬化硅酸鹽水泥漿體彈性模量的細(xì)觀力學(xué)模型,將硬化水泥漿體從不同尺度上劃分為4個(gè)層次,即c-s-h凝膠、水泥水化產(chǎn)物、水泥漿體骨架和水泥漿體,分別應(yīng)用不同的細(xì)觀力學(xué)模型予以描述:將c-s-h視為飽和的有孔介質(zhì);應(yīng)用mori-tanaka模型描述水泥水化產(chǎn)物的彈性性質(zhì);應(yīng)用三相模型(three-phasemodel)模擬水泥漿體骨架的有效彈性模量;最后,再次應(yīng)用mori-tanaka模型和有孔介質(zhì)理論,計(jì)算水泥漿體的排水和不排水彈性模量(drainedandundrainedelasticmoduli)。該模型所需要的參數(shù)為水泥漿體各個(gè)組成部分的自身彈性性質(zhì),使用方便。通過預(yù)測(cè)文獻(xiàn)中的實(shí)測(cè)結(jié)果,證明了該模型的有效性。

常用材料彈性模量

測(cè)定材料彈性模量實(shí) 驗(yàn) 精品文檔 收集于網(wǎng)絡(luò)，如有侵權(quán)請(qǐng)聯(lián)系管理員刪除 測(cè)定材料彈性模量實(shí)驗(yàn) 一、實(shí)驗(yàn)?zāi)康?1、驗(yàn)證單向拉伸時(shí)的虎克定律并測(cè)定低碳鋼的彈性模量e和泊松比μ。 2、了解電測(cè)法的基本原理，學(xué)習(xí)電阻應(yīng)變儀的操作。 二、實(shí)驗(yàn)設(shè)備 1、萬能材料實(shí)驗(yàn)機(jī) 2、cm—1c型型數(shù)字靜態(tài)應(yīng)變儀 3、游標(biāo)卡尺 三、測(cè)試原理及裝置 測(cè)定鋼材彈性常數(shù)時(shí)，一般采用在比例極限內(nèi)的拉伸試驗(yàn)。本實(shí)驗(yàn)采用低碳鋼矩形截 面試件，試件形狀如圖3—1所示，截面名義尺寸為10mm×50mm；材料屈服極限 σs=235.2mpa測(cè)試原理如下： 鋼材在比例極限內(nèi)服從虎克定律，其表達(dá)式為： e（1） 或 精品文檔 收集于網(wǎng)絡(luò)，如有侵權(quán)請(qǐng)聯(lián)系管理員刪除 a p e （2） 又由泊松比定義知： ' （3） 給定試件的幾何尺寸，在試件中線中部的兩面，分別貼上兩片縱向和兩片

測(cè)定材料彈性模量實(shí)驗(yàn) 一、實(shí)驗(yàn)?zāi)康?1、驗(yàn)證單向拉伸時(shí)的虎克定律并測(cè)定低碳鋼的彈性模量e和泊松比μ。 2、了解電測(cè)法的基本原理，學(xué)習(xí)電阻應(yīng)變儀的操作。 二、實(shí)驗(yàn)設(shè)備 1、萬能材料實(shí)驗(yàn)機(jī) 2、cm—1c型型數(shù)字靜態(tài)應(yīng)變儀 3、游標(biāo)卡尺 三、測(cè)試原理及裝置 測(cè)定鋼材彈性常數(shù)時(shí)，一般采用在比例極限內(nèi)的拉伸試驗(yàn)。本實(shí)驗(yàn)采用低碳鋼矩形截 面試件，試件形狀如圖3—1所示，截面名義尺寸為10mm×50mm；材料屈服極限σs=測(cè) 試原理如下： 鋼材在比例極限內(nèi)服從虎克定律，其表達(dá)式為： e（1） 或 a pe （2） 又由泊松比定義知： ' （3） 給定試件的幾何尺寸，在試件中線中部的兩面，分別貼上兩片縱向和兩片橫向電阻應(yīng) 變片，如圖3—1所示。將應(yīng)變片的引出線接于電阻應(yīng)變儀（參見附錄）。當(dāng)試件受一定 的拉伸載荷p而變形時(shí)，便可由電阻應(yīng)變儀測(cè)得試件縱向應(yīng)變?chǔ)偶皺M向應(yīng)變?chǔ)拧纯捎?/p>

材料彈性模量及泊松比 序號(hào)材料名稱彈性模量e\gpa切變模量g\gpa泊松比μ 1鎳鉻鋼、合金鋼20679.380.25～0.3 2碳鋼196～206790.24～0.28 3鑄鋼172～202-0.3 4球墨鑄鐵140～15473～76- 5灰鑄鐵、白口鑄鐵113～157440.23～0.27 6冷拔純銅12748- 7軋制磷青銅113410.32～0.35 8軋制純銅108390.31～0.34 9軋制錳青銅108390.35 10鑄鋁青銅10341- 11冷拔黃銅89～9734～360.32～0.42 12軋制鋅82310.27 13硬鋁合金7026- 14軋制鋁6825～260.32～0.36 15鉛1770.42 16玻璃552

名稱 彈性模量 e/gpa 切變模量 g/gpa泊松比μ名稱 彈性模量 e/gpa 切變模量 g/gpa泊松比μ 灰鑄鐵118~12644.30.3軋制鋅8231.40.27 球墨鑄鐵173—0.3鉛166.80.42 碳鋼、鎳鉻鋼 、合金鋼 20679.40.3玻璃551.960.25 鑄鋼202—0.3有機(jī)玻璃2.35~29.42—— 軋制純銅10839.20.31~0.34橡膠0.0078—0.47 冷拔純銅12748—電木1.96~2.940.69~2.060.35~0.38 軋制磷錫青銅11341.20.32~0.35夾布酚醛塑料3.92~8.83—— 冷拔黃銅89~9734.3~36.30.32~0.42賽璐珞1.71~1.890.69~2.060.35~0.38 軋制

硬化水泥石彈性模量預(yù)測(cè)的分級(jí)模擬方法——提出了硬化水泥石彈性模量預(yù)測(cè)的分級(jí)模擬方法．根據(jù)水泥石中各組分的幾何尺度，將硬化水泥石結(jié)構(gòu)分為兩級(jí)：第一級(jí)由c—s-h和ch組成，第二級(jí)由水化凝膠、未水化水泥和毛細(xì)孔組成．應(yīng)用兩相復(fù)合材料彈性模量的精確解求...

彈性模量試驗(yàn)——介紹土體彈性模量試驗(yàn)的相關(guān)的詳細(xì)內(nèi)容　?。╯l237-029-1999）

為構(gòu)建穩(wěn)健、實(shí)用的木材縱向彈性模量預(yù)測(cè)模型,以人工林杉木木材為研究對(duì)象,分別測(cè)定了同一非標(biāo)無疵小試樣的氣干密度、微纖絲角和順紋抗拉彈性模量,構(gòu)建了以木材密度或微纖絲角為單一變量及二者的特定組合為自變量的3種縱向彈性模量預(yù)測(cè)模型。結(jié)果表明,3種預(yù)測(cè)模型的預(yù)測(cè)精度存在顯著差異。以密度與微纖絲角比值為自變量所構(gòu)建的預(yù)測(cè)模型的決定系數(shù)最高、預(yù)測(cè)殘差標(biāo)準(zhǔn)差最小。該模型證實(shí),密度和微纖絲角共同影響木材的順紋抗拉彈性模量。對(duì)于杉木,影響其順紋抗拉彈性模量的關(guān)鍵因子是密度。

建立速生楊木單板橫紋彈性性能的預(yù)測(cè)模型,利用該模型分析了速生楊木單板在受壓和不同含膠量情況下的橫紋彈性模量。考慮到木材密度、單板裂隙度和涂膠量等的影響,按照復(fù)合材料原理模型,分別在涂膠量體積大于單板裂隙體積、涂膠量體積小于單板裂隙體積和涂膠量體積為零條件下,探討了單板橫紋彈性模量模型。結(jié)果表明:當(dāng)涂膠量體積大于單板裂隙體積時(shí),預(yù)測(cè)值和試驗(yàn)值之間相對(duì)誤差小于15%。

試驗(yàn) 室名 稱： 記錄 編 號(hào)： 動(dòng)彈性模量平均值 (mpa) 混凝土動(dòng)彈性模量試驗(yàn)檢測(cè)記錄表 頻率平均值（hz) 動(dòng)彈性模量(mpa) 基頻振動(dòng)頻率（hz) 試件的長(zhǎng)度（mm） 試件的截面邊長(zhǎng) （mm） 試件編號(hào) 試件質(zhì)量（g） 試驗(yàn)條件試驗(yàn)日期 主要儀器設(shè)備及編 號(hào) 試驗(yàn)依據(jù)樣品編號(hào) 樣品描述樣品名稱 第頁，共頁 工程部位/用途委托/任務(wù)單編號(hào) 備注： 試驗(yàn)：復(fù)核：日期：年月日

第頁，共頁 試驗(yàn)室名稱：記錄表號(hào)： 水泥混凝土抗彎拉彈性模量試驗(yàn)檢測(cè)記錄表jj0512 江西省南昌至寧都高速公路項(xiàng)目 工程部位/用途委托/任務(wù)編號(hào) 樣品名稱樣品編號(hào) 試驗(yàn)依據(jù)樣品描述 試驗(yàn)條件試驗(yàn)日期 主要儀器設(shè)備及編號(hào) 循環(huán)前抗彎拉強(qiáng)度 試件編號(hào) 斷裂位置 破壞極限荷載（kn） 抗彎拉強(qiáng)度(mpa) 抗彎拉強(qiáng)度平均值（ff(mpa) 抗彎拉彈性模量測(cè)試 試件編號(hào) 試件支座間距離l（mm) 基準(zhǔn)應(yīng)力f0.5荷載值（kn) 初始荷載值f0（kn) δ0（0.001mm) δ0.5(0.001mm） δ0（0.001mm) δ0.5(0.001mm） δ0（0.001mm) δ0.5(0.001mm） δ0（0.001mm) δ0.5(0.001mm） 混凝土抗彎拉彈性模量ef(mpa) 混凝土抗彎拉彈性模量ef(mpa)

為了研究復(fù)合水泥爐渣灰動(dòng)力特性,通過動(dòng)三軸試驗(yàn),測(cè)試出不同替換比率下復(fù)合水泥爐渣灰的ed-ε曲線。分析應(yīng)變、圍壓及替換比率等對(duì)動(dòng)彈性模量的影響規(guī)律。得出如下結(jié)論:動(dòng)彈性模量隨著應(yīng)變的增加而遞減;應(yīng)變一定,圍壓增加,復(fù)合水泥爐渣灰土具有較高的動(dòng)彈性模量;應(yīng)變一定,提高替換比率,可以增加復(fù)合水泥爐渣灰土試樣的整體強(qiáng)度。復(fù)合水泥爐渣灰作為注漿材料進(jìn)行土體加固的研究成果,可為其加固體的抗震設(shè)計(jì)提供科學(xué)依據(jù)。

南昌大學(xué)實(shí)驗(yàn)報(bào)告 金屬材料的拉伸及彈性模量測(cè)定實(shí)驗(yàn) 一、實(shí)驗(yàn)?zāi)康?1、觀察低碳鋼和鑄鐵在拉伸過程中的力與變形的關(guān)系。 2、測(cè)定低碳鋼的彈性模量e。 3、測(cè)定低碳鋼拉伸時(shí)的屈服極限；強(qiáng)度極限，伸長(zhǎng)率和截面收縮率 4、測(cè)定鑄鐵的強(qiáng)度極限。 5、比較低碳鋼（塑性材料）與鑄鐵（脆性材料）拉伸時(shí)的力學(xué)性質(zhì)。 6、了解cmt微機(jī)控制電子萬能實(shí)驗(yàn)機(jī)的構(gòu)造原理和使用方法。 二、實(shí)驗(yàn)原理 試件夾持在夾具上，點(diǎn)擊試件保護(hù)鍵，消除夾持力，調(diào)節(jié)拉力作用 線，使之能通過試件軸線，實(shí)現(xiàn)試件兩端的軸向拉伸。 試件在開始拉伸之前，設(shè)置好保護(hù)限位圈，微機(jī)控制系統(tǒng)首先進(jìn)入 powertest3.0界面。試件在拉伸過程中，powertest3.0軟件自動(dòng)描 繪出一條力與變形的關(guān)系曲線如圖1—2，低碳鋼在拉伸到屈服強(qiáng)度 時(shí)，取下引伸計(jì)，試件繼續(xù)拉伸，直至試件被拉斷。 南昌大學(xué)實(shí)驗(yàn)報(bào)告 低碳鋼試件的拉伸曲線(圖1—2a

(1牛頓每平方毫米為1mpa)(1千牛頓每平方毫米為1gpa) 彈性模量e切變模量g密度 gpagpag/cm 3 (t/m 3 ) 灰鑄鐵118-12644.30.37 白口鑄鐵113-157440.23-0.277.55 球墨鑄鐵17373-760.37.3 延性鐵1207.70.317.3 金屬鎂450.331.74 鎂合金1.74 鈦(ti)105-120 碳鋼20679.40.24-0.287.3-7.85 鑄鋼2020.37.8 鎳鉻鋼20679.40.25-0.37.9 合金鋼20679.40.25-0.37.9 高速鋼（含ww9%）8.3 高速鋼（含ww18%）8.7 軋制純銅（紫銅）10839.20.31-0.348.9 冷拔純銅（紫銅）127488.9 軋制磷錫青銅

常用材料的彈性模量及泊松比 序號(hào)材料名稱彈性模量\e\gpa切變模量\g\gpa泊松比μ 1鎳鉻鋼、合金鋼20679.380.25～0.3 2碳鋼196～206790.24～0.28 3鑄鋼172～202-0.3 4球墨鑄鐵140～15473～76- 5灰鑄鐵、白口鑄鐵113～157440.23～0.27 6冷拔純銅12748- 7軋制磷青銅113410.32～0.35 8軋制純銅108390.31～0.34 9軋制錳青銅108390.35 10鑄鋁青銅10341- 11冷拔黃銅89～9734～360.32～0.42 12軋制鋅82310.27 13硬鋁合金7026- 14軋制鋁6825～260.32～0.36 15鉛17

給出了混合模型反演壩基彈模的基本公式和基本步驟,給出了實(shí)測(cè)位移為相對(duì)位移條件下的計(jì)算公式并對(duì)白水峪水電站大壩進(jìn)行了具體計(jì)算,對(duì)壩基進(jìn)行了安全評(píng)價(jià)

針對(duì)目前預(yù)測(cè)瀝青混凝土彈性模量的主要方法(基于宏觀層面的試驗(yàn)法和經(jīng)驗(yàn)法)均未能反映其細(xì)觀結(jié)構(gòu)的問題,基于復(fù)合材料細(xì)觀力學(xué)方法建立了瀝青混凝土多相的2層嵌入式細(xì)觀力學(xué)模型,求解得到單夾雜復(fù)合材料的2個(gè)彈性常數(shù)(彈性模量和剪切模量);結(jié)合多步驟方法,即將各檔粒徑集料與空隙逐一投入,然后進(jìn)行均勻化,得到多夾雜復(fù)合材料彈性模量,并與試驗(yàn)值進(jìn)行對(duì)比。結(jié)果表明:預(yù)測(cè)結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果基本相同;該方法能夠反映各組成材料在瀝青混凝土中所起的力學(xué)作用;瀝青混凝土的空隙率、瀝青膠漿的彈性模量對(duì)瀝青混凝土的彈性模量有重要影響。

常用材料彈性模量和泊松比 2009-09-2820:40:44作者：佚名來源：網(wǎng)絡(luò) 文本摘要：常用材料彈性模量和泊松比 關(guān)鍵詞：彈性模量泊松比 材料名稱縱向彈性模量e（mpa）剪切模量g（mpa）泊松比μ 鉛1.7×1067×1050.42 鑄鐵(7.5～16)×10645×1050.23～0.27 鐵（軟的）19×106 鑄鋼17.5×106 碳鋼(20～21)×10681×1050.24～0.28 合金鋼(21～22)×10681×1050.25～0.3 焊接鋼(16～20)×10677×1050.28 石灰石4.2×106 砂巖1.8×106 花崗巖4.9×106 大理石5.6×106 玻璃5.6×10622×1050.25 橡膠0.0008×1060.47 電木(0.2～0.6)×

混凝土彈性模量及設(shè)計(jì)強(qiáng)度

第七章立方體抗壓強(qiáng)度試驗(yàn) 第7.0.1條本方法適用于測(cè)定砂漿立方體的抗壓強(qiáng)度。 第7.0.2條抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)所用設(shè)備應(yīng)符合下列規(guī)定： 一、試模為70.7mm×70.7mm×70.7mm立方體由鑄鐵或鋼制成，應(yīng)具有足夠的剛度并 拆裝方便。試模的內(nèi)表面應(yīng)機(jī)械加工，其不平度應(yīng)為每100mm不超過0.05mm。組裝后各 相鄰面的不垂直度不應(yīng)超過±0.50； 二、搗棒：直徑10mm，長(zhǎng)350mm的鋼棒，端部應(yīng)磨圓； 三、壓力試驗(yàn)機(jī)：采用精度（示值的相對(duì)誤差）不大于±2%的試驗(yàn)機(jī)，其量程應(yīng)能使 試件的預(yù)期破壞荷載值不小于全量程的20%，也不大于全量程的80%； 四、墊板：試驗(yàn)機(jī)上、下壓板及試件之間可墊以鋼墊板，墊板的尺寸應(yīng)大于試件的承壓 面，其不平度應(yīng)為每100mm不超過0.02mm。 第7.0.3條立方體抗壓強(qiáng)度試件的制作及養(yǎng)護(hù)應(yīng)按下列步驟進(jìn)行：