R410A在水平內(nèi)螺紋管中沸騰換熱實(shí)驗(yàn)

比較了cavallini的純質(zhì)和混合工質(zhì)水平內(nèi)螺紋管中流動沸騰換熱系數(shù)的關(guān)聯(lián)式,結(jié)果顯示在內(nèi)螺紋管中,對近共沸混合工質(zhì)r404a的沸騰換熱系數(shù)進(jìn)行工程計(jì)算時,r404a被看作純質(zhì)和混合工質(zhì)計(jì)算所得的沸騰換熱系數(shù)值差別最大不到10%,因此可將其以純質(zhì)對待;對cavallini的純質(zhì)和混合工質(zhì)、koyama及thome等四個水平內(nèi)螺紋管流動沸騰換熱系數(shù)的影響因素進(jìn)行對比分析,結(jié)果表明r404a的沸騰換熱中對流沸騰換熱占主導(dǎo)地位,且隨干度增加而增加。對關(guān)聯(lián)式的理論預(yù)測和實(shí)驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行對比,表明cavallini和thome關(guān)聯(lián)式的預(yù)測誤差小于21%,因此它們對r404a適用性較好,這對r404a蒸發(fā)器的工程設(shè)計(jì)及優(yōu)化具有一定參考意義。

實(shí)驗(yàn)研究了環(huán)保替代制冷工質(zhì)r410a和r22在冷凝溫度40℃時在內(nèi)螺紋強(qiáng)化管(外徑為9.52mm)內(nèi)的冷凝換熱特性,對二者的冷凝換熱性能進(jìn)行了對比,并研究了測試管外冷卻水流量對換熱系數(shù)的影響。結(jié)果表明:在管外冷卻水流量相同時,r22的總換熱系數(shù)k普遍比r410a小,而管內(nèi)傳熱系數(shù)hr比r410a大。r22與r410a的總傳熱系數(shù)k均隨管外冷卻水流量的增加而增加,當(dāng)制冷劑流量gm大于300kg.s-1.m-2時,管外冷卻水流量對總傳熱系數(shù)k的影響變小。

對非共沸混合制冷劑r417a在外徑為9.52mm的水平光滑管和2種不同幾何參數(shù)的內(nèi)螺紋管中的流動沸騰換熱進(jìn)行實(shí)驗(yàn)研究,分析討論了制冷劑質(zhì)量流速、熱流密度、干度、強(qiáng)化管參數(shù)對換熱系數(shù)的影響規(guī)律和影響機(jī)理.實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明:換熱系數(shù)隨著質(zhì)量流速的增大而增大.在以對流蒸發(fā)占優(yōu)勢的換熱區(qū),熱流密度對換熱系數(shù)的影響較小;換熱系數(shù)隨著干度的增大先呈現(xiàn)出增大趨勢,增至高峰值后又迅速下降,高峰值隨熱流密度的增大和質(zhì)量流速的減小向干度較大的方向移動;內(nèi)螺紋管能有效強(qiáng)化制冷劑的流動沸騰換熱,r417a在2種內(nèi)螺紋管中的換熱系數(shù)分別比在光滑管中高出130%~210%和150%~270%.

通過對600mw超臨界w火焰鍋爐水冷壁的設(shè)計(jì)與應(yīng)用,研究試驗(yàn)φ32mm×6.3mm四頭12cr1movg優(yōu)化內(nèi)螺紋管(omlr)在亞臨界、近臨界、超臨界區(qū)的流動傳熱特性。試驗(yàn)獲得了不同工況(壓力、熱負(fù)荷、質(zhì)量流速)下內(nèi)螺紋管壁溫分布和內(nèi)壁換熱系數(shù)隨焓值的變化規(guī)律。并根據(jù)試驗(yàn)數(shù)據(jù),擬合建立單相、兩相換熱系數(shù)計(jì)算關(guān)聯(lián)式,同時進(jìn)一步建立傳熱惡化發(fā)生時的臨界條件及干涸后傳熱計(jì)算關(guān)聯(lián)式,為鍋爐垂直上升內(nèi)螺紋管水冷壁設(shè)計(jì)和運(yùn)行提供可靠數(shù)據(jù)。

內(nèi)螺紋銅管又稱非平滑管，英文名稱innergroovedcoppertube(igt)，是指 外表面光滑，內(nèi)表面具有一定數(shù)量，一定規(guī)則螺紋的內(nèi)螺紋tp2紫銅管。 由于內(nèi)螺紋銅管內(nèi)表面積的增加，所以它的導(dǎo)熱性能要比光管提高百分之二十到三十。 內(nèi)螺紋銅管的發(fā)展大致經(jīng)歷了如下幾個發(fā)展階段： （1）山型齒內(nèi)螺紋管； （2）梯型槽內(nèi)螺紋管； （3）頂角型內(nèi)螺紋管； （4）細(xì)高齒型內(nèi)螺紋管。（又稱瘦高齒內(nèi)螺紋銅管） 目前，國外又陸續(xù)推出了高低齒齒型、齒頂開槽、雙旋向等內(nèi)螺紋管 傳熱性能： 按照國標(biāo)gb/t20928-2007中的要求，內(nèi)螺紋銅管產(chǎn)品按照產(chǎn)品名稱、牌號、狀態(tài)、 外徑、底壁厚、齒高加齒頂角、螺旋角、螺紋數(shù)和標(biāo)準(zhǔn)編號的順序表示： 示例1：tp2m2φ9.52×0.30+0.20-53-18/60gb/t20928-20072、（用tp2制造的， 供應(yīng)狀態(tài)為

本文針對原有內(nèi)螺紋管水壓工裝的原理、結(jié)構(gòu)及使用后的效果，結(jié)合生產(chǎn)實(shí)情，對局部結(jié)構(gòu)進(jìn)行了改進(jìn)設(shè)計(jì)，有效地提高了生產(chǎn)效率。

碳鋼管接頭，內(nèi)螺紋sch80，規(guī)格尺寸見圖紙螺紋標(biāo)準(zhǔn)asmeb1.20. 尺寸數(shù)量單價 1/8"100 1/4"100 3/8"100 1/2"100 3/4"100 1"100 11/4"100 11/2"100 2"100 21/2"50 3"50 4"50 5"10 6"10 碳鋼半管接頭，內(nèi)螺紋sch80，規(guī)格尺寸見圖紙螺紋標(biāo)準(zhǔn)asmeb1.20. 尺寸數(shù)量單價 1/8"100 1/4"100 3/8"100 1/2"100 3/4"100 1"100 11/4"100 11/2"100 2"100 21/2"50 3"50 4"50 5"10 6"10 劉漫 2011*11*30

電廠在對管屏用測厚儀測厚時發(fā)現(xiàn)內(nèi)螺紋管局部壁厚不足,取樣解剖,通過著色發(fā)現(xiàn)在管子橫斷面上有很細(xì)的長條缺陷,現(xiàn)場判斷為分層。實(shí)際是,電廠測厚的結(jié)果大部分是由于測厚儀與管子間偶合的不好,個別點(diǎn)是由于內(nèi)螺紋管內(nèi)部有小缺陷導(dǎo)致測厚減薄。經(jīng)金相試驗(yàn),結(jié)果表明缺陷是夾雜物。

為了研究不同頂角的內(nèi)螺紋管單相及冷凝的壓降及換熱性質(zhì),對具有相同外徑(5mm)、相同螺旋角(18°)的內(nèi)螺紋管進(jìn)行實(shí)驗(yàn),使用制冷劑為r22和r410a,質(zhì)量流速為200～650kg/(m2.s),飽和溫度為320k,進(jìn)出口干度分別為0.8和0.1.結(jié)果表明,內(nèi)部實(shí)際換熱面積增加比aai/afr是和強(qiáng)化換熱系數(shù)直接正相關(guān)的.其中r22為工質(zhì)的1#管和r410a為工質(zhì)的7#管具有相對高的換熱系數(shù)和相對低的壓降.且在計(jì)算壓降時,應(yīng)用了churchill模型[27]得出的摩擦系數(shù)及一個合適的相對粗糙度來修正光管的壓降關(guān)聯(lián)式.對kedzierski和goncalves關(guān)聯(lián)式[11]進(jìn)行修正,用基于齒根直徑的換熱面積代替實(shí)際內(nèi)部換熱面積,使誤差在20%以內(nèi).

在壓力9～22mpa,質(zhì)量流速450～2000kg·m?2·s?1,內(nèi)壁熱負(fù)荷200～700kw·m?2的參數(shù)范圍內(nèi),試驗(yàn)研究了用于1000mw超超臨界鍋爐??28.6mm×5.8mm垂直上升內(nèi)螺紋水冷壁管內(nèi)汽水流動沸騰傳熱。研究表明:內(nèi)螺紋管內(nèi)壁螺紋的漩流作用可抑制偏離核態(tài)沸騰(dnb)傳熱惡化,內(nèi)螺紋管在高干度區(qū)發(fā)生蒸干型(do)傳熱惡化。增大質(zhì)量流速可推遲壁溫飛升,壁溫飛升幅度隨質(zhì)量流速增大而降低。熱負(fù)荷越大管壁溫越高,隨熱負(fù)荷增大管壁壁溫飛升提前,且傳熱惡化后壁溫飛升值增大。隨著壓力增加,壁溫飛升發(fā)生干度值減小。內(nèi)螺紋管汽水流動沸騰傳熱系數(shù)呈?形分布,傳熱系數(shù)峰值出現(xiàn)在汽水沸騰區(qū)。文中還給出了亞臨界壓力區(qū)內(nèi)螺紋管單相區(qū)和汽水沸騰區(qū)的傳熱系數(shù)試驗(yàn)關(guān)聯(lián)式。

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內(nèi)螺紋管作為一種高效的節(jié)能元件已在動力、航天、電子等領(lǐng)域廣泛應(yīng)用,為進(jìn)一步促進(jìn)內(nèi)螺紋強(qiáng)化傳熱技術(shù)研發(fā),對近30年來內(nèi)螺紋管內(nèi)流動傳熱研究進(jìn)行了綜述,內(nèi)容涉及內(nèi)螺紋管內(nèi)流動傳熱機(jī)理、傳熱規(guī)律、傳熱惡化及預(yù)報(bào)等.

在壓力為9～22mpa,質(zhì)量流速為600～1200kg/(m2·s),含汽率為0～1的工況范圍內(nèi),對φ38.1mm×7.5mm的6頭內(nèi)螺紋管中汽-液兩相流體的摩擦壓降特性進(jìn)行了試驗(yàn)研究。試驗(yàn)段采用水平絕熱布置。試驗(yàn)結(jié)果表明:壓力對兩相流摩擦壓降的影響很大,隨壓力增加,兩相流摩擦壓降倍率減小,在臨界壓力附近,兩相流摩擦壓降倍率趨近于1;隨含汽率增加,兩相流摩擦壓降倍率先增加,然后有減小的趨勢;隨質(zhì)量流速增加,兩相流摩擦壓降倍率減小。用于計(jì)算單相水摩擦壓降系數(shù)以及用于計(jì)算汽-液兩相流體摩擦壓降的試驗(yàn)關(guān)聯(lián)式被提供。

采用實(shí)驗(yàn)方法,對比分析采用7mm的內(nèi)螺紋管和光管冷凝器對冷凍系統(tǒng)整機(jī)性能的影響。測試結(jié)果表明,采用內(nèi)螺紋管的冷凝器,冷凝溫度降低1k,壓損增大30%,功率減小1.5%,換熱量增大2.5%,能效比增加3.3%。

介紹了紫銅內(nèi)螺紋管成型原理,成型裝置的結(jié)構(gòu)特點(diǎn),設(shè)備性能

揚(yáng)中市科普儀表電器成套廠 0511-88523863www.cnkepu.net 內(nèi)螺紋端接式管接頭 符合asmeb16.11螺紋管件尺寸規(guī)范 ■-壓力2000、3000、6000psi ■-制造材料：304、316 ■-螺紋尺寸符合jisb0203、gb7306、b.s..84標(biāo)準(zhǔn) ■-直管螺紋和其它螺紋標(biāo)準(zhǔn)也可供貨,但貨期很長 ■-3000psi壓力以下的產(chǎn)品，以2000psi壓力等級的產(chǎn)品供貨 ■-毫米尺寸可能會修改 端接尺寸其它尺寸(2000psi) 連接螺紋通徑-e 基本訂購號 falbs a1/86-2n2-t2242.0216.73.5 1/48-4n2-t2242.02110.23.5 3/810-6n2-t2550.02510.43.5 1/215-8n2

為研究各種換熱設(shè)備因污垢熱阻的存在而造成大量能源浪費(fèi)的實(shí)際運(yùn)行過程.在考慮污垢的情況下,綜合換熱管的阻力特性,對比分析了分別選用內(nèi)螺紋管和內(nèi)壁光滑管的冷凝器的經(jīng)濟(jì)性,探討其是否能夠提高冷凝器的換熱性能從而降低系統(tǒng)能耗.結(jié)果表明,選用內(nèi)螺紋管不一定能夠提高冷凝器運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性,冷凝器存在臨界流速和臨界時間.文中結(jié)果為冷凝器的設(shè)計(jì)和經(jīng)濟(jì)運(yùn)行提供了理論依據(jù)和指導(dǎo).

從理論上分析了芯棒倒錐角和芯棒長度對內(nèi)螺旋凸筋形狀畸變的抑制和消除作用，提出了采用倒錐形等螺距芯棒拉拔內(nèi)螺紋管時芯棒幾何參數(shù)的設(shè)計(jì)方法

對超臨界水在不同結(jié)構(gòu)參數(shù)的豎直內(nèi)螺紋管內(nèi)的流動和傳熱特性進(jìn)行數(shù)值模擬研究,重點(diǎn)分析了內(nèi)螺紋管的螺旋升角、相對螺紋寬度和相對螺紋高度在不同質(zhì)量流速和熱流密度條件下對傳熱和阻力特性的影響規(guī)律。結(jié)果表明:內(nèi)螺紋管的傳熱系數(shù)和阻力系數(shù)均隨升角的減小而增加;相對螺紋寬度的變化對內(nèi)螺紋管的傳熱和阻力特性幾乎無影響;隨著相對螺紋高度的增加,傳熱系數(shù)和阻力系數(shù)均增加。通過對內(nèi)螺紋管的綜合性能分析,結(jié)構(gòu)參數(shù)對超臨界流體傳熱和阻力特性的影響順序依次為螺旋升角、螺紋高度、螺紋寬度。

對內(nèi)螺紋管拉拔過程中內(nèi)凸筋成形機(jī)理和形狀畸變機(jī)理進(jìn)行了進(jìn)一步研究,提出了倒錐形芯棒拉拔內(nèi)螺紋管工藝,并且對芯棒倒錐角和芯棒長度對凸筋高度、畸變程度以及拉拔力的影響規(guī)律進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)研究.研究結(jié)果表明,隨著芯棒倒錐角的增大,凸筋兩側(cè)的形狀畸變減小;芯棒長度增加,內(nèi)凸筋受力側(cè)壁與芯棒溝槽側(cè)壁的接觸面積增加,可以承受阻礙芯棒旋轉(zhuǎn)的摩擦阻力距而不發(fā)生形狀畸變

在p=25～35mpa、g=450～1800kg/(m2.s)、q=200～600kw/m2的試驗(yàn)參數(shù)范圍內(nèi),研究了φ28.6×5.8mm垂直上升內(nèi)螺紋管內(nèi)水的傳熱特性及管壁溫分布。試驗(yàn)結(jié)果表明:在超臨界及超超臨界壓力區(qū),垂直上升內(nèi)螺紋管對水的傳熱在擬臨界點(diǎn)前后不同,在低焓區(qū)管壁溫度隨焓增平緩增加,管壁溫度在臨界焓值區(qū)存在躍升;質(zhì)量流速的提高可強(qiáng)化傳熱、推遲壁溫躍升,但熱負(fù)荷的增加有相反的作用。文中還給出了超超臨界壓力區(qū)適用于不同焓值范圍的換熱系數(shù)試驗(yàn)關(guān)聯(lián)式。

在壓力22.5～30mpa,質(zhì)量流速430～1200kg·m-2·s-1,內(nèi)壁熱負(fù)荷284～719kw·m-2范圍內(nèi),對超臨界壓力水在均勻加熱垂直上升內(nèi)螺紋管內(nèi)的傳熱特性進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)研究,得到了內(nèi)螺紋管內(nèi)超臨界壓力水的傳熱特性,分析了壓力、熱負(fù)荷和質(zhì)量流速變化對內(nèi)螺紋管壁溫及傳熱系數(shù)的影響,探討了擬臨界區(qū)的傳熱機(jī)理,并給出了能用于工程實(shí)際的傳熱實(shí)驗(yàn)關(guān)聯(lián)式。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明:垂直上升內(nèi)螺紋管中超臨界水具有良好的傳熱特性。在低焓值區(qū)內(nèi)螺紋管壁溫隨焓增平緩增加,而在高焓值區(qū)壁溫隨焓增的升高明顯。由于熱物性的劇烈變化,超臨界水在擬臨界焓值區(qū)發(fā)生了明顯的傳熱強(qiáng)化。壓力與熱負(fù)荷的增大以及質(zhì)量流速的減小均會導(dǎo)致內(nèi)螺紋管壁溫的升高和傳熱系數(shù)的減小,使得傳熱強(qiáng)化現(xiàn)象削弱,甚至出現(xiàn)傳熱惡化。