Si片磨削中砂輪粒徑對(duì)Si片損傷層的影響

砂輪片加工件材質(zhì)硬度對(duì)振動(dòng)頻譜分布的影響

在mm7132平面磨床上對(duì)正火態(tài)的42crmo鋼進(jìn)行了磨削淬火試驗(yàn),研究了砂輪粒度及砂輪轉(zhuǎn)速對(duì)淬硬層深度及組織的影響。結(jié)果表明:磨削深度在0.1～0.6mm變化時(shí),砂輪粒度對(duì)淬硬層深度影響不明顯,砂輪轉(zhuǎn)速由1500r/min增加至3000r/min過(guò)程中,磨削淬火的工藝穩(wěn)定性得到提高。磨削淬火后,42crmo鋼的完全淬硬區(qū)顯微硬度為510～850hv,完全淬硬區(qū)由細(xì)小的板條狀馬氏體組成,過(guò)渡區(qū)由馬氏體、鐵素體、珠光體以及回火索氏體組織組成。

在精密磨削工件時(shí),高速旋轉(zhuǎn)砂輪所產(chǎn)生的離心力會(huì)引起砂輪尺寸變化,勢(shì)必影響被磨削工件的最終精度。為此,通過(guò)ansys動(dòng)態(tài)仿真分析,發(fā)現(xiàn)砂輪直徑變大、軸向尺寸縮進(jìn)。分析結(jié)果為高速、精密數(shù)控磨削加工的砂輪幾何參數(shù)補(bǔ)償提供了依據(jù)。

針對(duì)螺桿轉(zhuǎn)子成形磨削中端面截形為離散點(diǎn)數(shù)據(jù)的情況,應(yīng)用空間嚙合原理建立了螺桿轉(zhuǎn)子齒面加工的數(shù)學(xué)模型,推導(dǎo)了砂輪回轉(zhuǎn)面和轉(zhuǎn)子螺旋面之間的接觸條件式,綜合運(yùn)用三次參數(shù)樣條函數(shù)法、追趕法和fsolve函數(shù),利用matlab軟件編程計(jì)算出了砂輪軸向截形,為砂輪數(shù)控修整程序的編制提供了有效數(shù)據(jù)。

采用分塊杯形砂輪磨削高硬度球面時(shí),工件和砂輪接觸面積隨著砂輪的磨損而發(fā)生變化,對(duì)磨削力等參數(shù)有較大影響?；谡钩煞ㄇ蛎婺ハ髟硌芯苛松拜唹K的磨損過(guò)程,建立了砂輪磨損量、砂輪和工件接觸面積的數(shù)學(xué)模型。實(shí)驗(yàn)研究了陶瓷結(jié)合劑cbn砂輪精密磨削wc-co球面涂層材料的砂輪磨損過(guò)程,通過(guò)sem實(shí)驗(yàn)分析了砂輪的磨損機(jī)理,驗(yàn)證了砂輪磨損量計(jì)算模型。

本文對(duì)4種砂輪機(jī)(10臺(tái))進(jìn)行振動(dòng)測(cè)試和頻譜分析,結(jié)果表明:砂輪機(jī)振動(dòng)頻譜圖形均隨砂輪片或加工件材質(zhì)的改變而出現(xiàn)規(guī)律性變化,材質(zhì)硬度較低時(shí),6.3～40hz頻段振動(dòng)強(qiáng)度增高,50～1khz頻段振動(dòng)強(qiáng)度明顯下降;材質(zhì)硬度相對(duì)增大時(shí),低高頻段振動(dòng)強(qiáng)度則相反。分析認(rèn)為,砂輪片或加工件材質(zhì)硬度直接影響頻譜分布,是決定頻率計(jì)權(quán)加速度值的重要因素。

ti-al-si-n涂層是在ti-al-n涂層基礎(chǔ)上發(fā)展而來(lái)的一種四元復(fù)合涂層。本文綜述了si對(duì)ti-al-si-n涂層微觀結(jié)構(gòu)、硬度、殘余應(yīng)力、抗氧化性能、熱穩(wěn)定性能、摩擦磨損性能及切削性能的影響。分析表明:si元素能有效細(xì)化晶粒,減少柱狀晶,形成新型納米結(jié)構(gòu),從而顯著提高涂層硬度,可達(dá)39gpa;si的原子分?jǐn)?shù)超過(guò)5%后,涂層殘余應(yīng)力逐漸降低;ti-al-si-n涂層在1100℃下仍具有良好的抗氧化性能;si元素使涂層的熱穩(wěn)定性能有很大提高,ti-al-si-n涂層1100℃氧化后硬度無(wú)顯著變化;與ti-al-n涂層相比,添加si元素后涂層的摩擦系數(shù)由0.7下降至0.5;ti-al-si-n涂層刀具的使用壽命與si原子分?jǐn)?shù)有很大的關(guān)系。

以磨削效率作為評(píng)價(jià)指標(biāo),通過(guò)實(shí)驗(yàn)建立了恒力磨削條件下砂輪全鈍化周期的鈍化曲線,并根據(jù)鈍化速度和鈍化方式將其分為三個(gè)階段,即初期鈍化階段、穩(wěn)定鈍化階段和急劇鈍化階段。其中初期鈍化階段鈍化速度最慢,磨削效率最高。鈍化曲線隨時(shí)間的變化是由內(nèi)凹到外凸的過(guò)程,與它在這個(gè)階段的砂輪磨損過(guò)程完全不同。此外,在穩(wěn)定鈍化階段散點(diǎn)圖的基礎(chǔ)上,采用指數(shù)函數(shù)y=abx對(duì)鈍化曲線進(jìn)行擬合,并通過(guò)origin的擬合結(jié)果得出回歸方程,從而驗(yàn)證了推論的正確性。結(jié)合函數(shù)方程結(jié)果,探討了采用鈍化率k作為磨削液評(píng)價(jià)指標(biāo)的方法。

本文考察了五種剛玉類(lèi)磨料砂輪對(duì)磨削表面粗糙度、劃傷、振紋以及表面波紋度的影響，為高速低粗糙度磨削砂輪磨料的合理選擇提供必要的依據(jù)。

針對(duì)數(shù)控外圓磨床的運(yùn)行條件,提出在監(jiān)測(cè)過(guò)程中遇到的問(wèn)題及解決方法,并將該方法運(yùn)用到實(shí)際數(shù)控機(jī)床電機(jī)電流的實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)中,證明了方法的可行性和價(jià)值性.

提出了一種基于聲發(fā)射檢測(cè)技術(shù)的砂輪磨損測(cè)量及加工誤差補(bǔ)償系統(tǒng)。該系統(tǒng)可以測(cè)量砂輪的磨損量,并將測(cè)量結(jié)果反饋至數(shù)控系統(tǒng),從而實(shí)現(xiàn)砂輪磨損的自動(dòng)補(bǔ)償。并通過(guò)試驗(yàn)驗(yàn)證了所提出方法的有效性。

分析砂輪劃片機(jī)主軸系統(tǒng)的裝配精度,使得主軸刀盤(pán)面在工作臺(tái)笛卡爾坐標(biāo)系中的位置精度以及在安裝砂輪刀片后,劃切晶圓對(duì)劃切槽質(zhì)量造成的影響,如何調(diào)整刀盤(pán)的精度,降低崩邊和裂角,提高劃切槽的質(zhì)量。

鋸鋼軌砂輪片

本文建立了基于未變形磨屑厚度的磨削力計(jì)算模型。根據(jù)55號(hào)鋼的cbn砂輪平面磨削實(shí)驗(yàn),首先采用隨機(jī)方向搜索法對(duì)切向力模型進(jìn)行優(yōu)化擬合,再根據(jù)擬合的參數(shù)對(duì)法向力模型進(jìn)行優(yōu)化,得出了cbn砂輪與工件之間的摩擦系數(shù)和磨粒頂錐角。分析了摩擦力在磨削力中所占比重的影響因素,結(jié)果表明:當(dāng)切深不變時(shí),隨著vs/vw比值的增加,磨削力以及摩擦力在磨削力中所占的比重均下降,但當(dāng)磨粒間距增加時(shí),磨削力減小,而摩擦力在磨削力中所占比重增加。

庫(kù)伊貝舍夫斯基工學(xué)院(獨(dú)聯(lián)體)研制了一種砂紙片砂輪,其結(jié)構(gòu)見(jiàn)圖1。該砂輪由于能改變工作部分的幾何參數(shù),因此具有較高的工作效率。該砂輪包括帶偏心凸肩的基座2,法蘭盤(pán)4和壓緊圓盤(pán)6,在圓盤(pán)6上安裝法蘭盤(pán)5。上述零件的內(nèi)孔或凸肩都帶有偏心量。法蘭盤(pán)4的內(nèi)孔與基座2凸肩的偏心量相同,而法蘭盤(pán)

以生產(chǎn)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)數(shù)字為依據(jù),采用外徑、孔徑和厚度等參數(shù)相同,環(huán)寬不同的陶瓷和樹(shù)脂兩種結(jié)合劑金剛石砂輪對(duì)金剛石復(fù)合片進(jìn)行磨削對(duì)比實(shí)驗(yàn),進(jìn)而研究這兩種砂輪對(duì)磨削金剛石復(fù)合片的不同影響。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明:樹(shù)脂金剛石砂輪和陶瓷金剛石砂輪在磨削金剛石復(fù)合片時(shí)性?xún)r(jià)比相差較大。實(shí)際數(shù)據(jù)顯示,盡管選用的陶瓷砂輪環(huán)寬稍大于樹(shù)脂砂輪,但是在磨削相同型號(hào)的金剛石復(fù)合片時(shí),選擇樹(shù)脂砂輪性?xún)r(jià)比要高出陶瓷砂輪15%以上。

就硅含量對(duì)可鍛鑄鐵的顯微組織和硬度的影響進(jìn)行了研究。實(shí)驗(yàn)中設(shè)計(jì)熔煉了三種不同硅含量可鍛鑄鐵試樣,在三個(gè)不同溫度點(diǎn),對(duì)各鑄鐵試樣分別進(jìn)行空冷、爐冷、水淬、油淬處理,進(jìn)而分析得出硅含量對(duì)可鍛鑄鐵的顯微組織和硬度影響的規(guī)律。在空冷和水淬后,可鍛鑄鐵的硬度隨硅含量的增加而降低;在爐冷和油淬后,可鍛鑄鐵的硬度隨硅含量的增加而升高。

根據(jù)不銹鋼材料的特點(diǎn)及加工性能,結(jié)合具體零件,通過(guò)幾種加工工藝方法的分析比較,提出了對(duì)薄片砂輪進(jìn)行工藝處理,進(jìn)而采用薄片砂輪間斷磨削方法加工不銹鋼零件。

顆粒增強(qiáng)鋁基復(fù)合材料性能優(yōu)良,在儀器儀表、航空航天等領(lǐng)域有著十分廣泛的應(yīng)用。本文提出了利用電鍍金剛石砂輪在普通數(shù)控加工中心上對(duì)sipc顆粒增強(qiáng)鋁基復(fù)合材料進(jìn)行平面磨削的加工方法。通過(guò)正交實(shí)驗(yàn),研究了主軸轉(zhuǎn)速,進(jìn)給量和磨削深度對(duì)磨削力的影響。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明:磨削深度對(duì)磨削力影響最大,其次為進(jìn)給量,主軸轉(zhuǎn)速對(duì)磨削力的影響很小。之后利用最小二乘法推導(dǎo)出了經(jīng)驗(yàn)公式,并利用所得公式對(duì)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行了重新計(jì)算,對(duì)擬合精度進(jìn)行了分析,最后對(duì)磨削表面粗糙度進(jìn)行了簡(jiǎn)單實(shí)驗(yàn)。實(shí)驗(yàn)表明:磨削深度對(duì)粗糙度影響較小,主軸轉(zhuǎn)速、進(jìn)給量與粗糙度成正比關(guān)系,粗糙度在0.4~0.6μm之間。

通過(guò)實(shí)驗(yàn)分析了cbn砂輪高速磨削磨削力分力比的變化情況,針對(duì)不同的磨削參數(shù)對(duì)磨削力分力比的影響程度進(jìn)行研究.結(jié)果表明:磨削深度ap的增大、砂輪線速度vs的提高、工作臺(tái)速度vw的提高都會(huì)使磨削力分力比cf增大.在砂輪狀況對(duì)磨削力分力比的影響中,磨粒尺寸小的砂輪磨削力分力比更小.

在車(chē)床上,切斷和車(chē)螺紋是常見(jiàn)的加工方法。刀具一般用高速鋼通過(guò)手工刃磨的方法使之成形,見(jiàn)圖1。一把刀具在砂輪上需要工人花費(fèi)很長(zhǎng)時(shí)間才能完成,耗時(shí)費(fèi)力,影響加工效

本文從影響高速cbn砂輪陶瓷貼片性能的因素入手,憑借掃描電鏡、差熱分析儀等先進(jìn)精密儀器對(duì)磨料進(jìn)行了常溫性能、差熱分析、焙燒處理(870℃)分析;同時(shí)對(duì)陶瓷結(jié)合劑配成原理、比例和性能進(jìn)行了試驗(yàn)探討;利用ansys軟件對(duì)陶瓷砂輪貼片的尺寸大小進(jìn)行了優(yōu)化分析;最后,利用超高速點(diǎn)磨削試驗(yàn)臺(tái)對(duì)焙燒好的砂輪貼片進(jìn)行了磨削性能實(shí)驗(yàn)。實(shí)驗(yàn)表明:研發(fā)的低溫高強(qiáng)陶瓷結(jié)合劑,該配方結(jié)合劑的耐火度890℃,抗折強(qiáng)度達(dá)到了60.13mpa;燒制的陶瓷貼片在小進(jìn)給、小切深、超高速磨削下,表面粗糙度ra值為0.002mm左右。