TMY矩形截面銅排和電纜選用表

tmytmy 環(huán)境40 度溫度 70度 環(huán)境40 度溫度 70度 環(huán)境35 度溫度 70度 環(huán)境40度 溫度85度 環(huán)境35度 溫度85度 環(huán)境35 度溫度 80度 10*3809083 15*3162127134205170155 20*3212166179270220182 25*3264205222330270246 30*3314236255 30*4368283306465375342 40*4485372402610495452 40*5540417450685550500 50*5665515555840685625 50*6740573620935765700 60*5795620670 60*68746757301100/1700900/1390

矩形截面頂管工藝進出洞風險控制

矩形截面深梁的一個新理論及其應(yīng)用——綜合考慮梁截面轉(zhuǎn)動、相鄰截面剪切變形和橫向壓力等影響推導出彎曲矩形截面深梁的新理論。作為算例，應(yīng)用虛擬功的互等法具體求解了在均布載荷作用下兩端簡支深梁的彎曲問題，給出了這種情況的數(shù)值計算結(jié)果，與ansys有限元...

壁掛式矩形截面水箱應(yīng)力分析 作者：胡淑蘭，張敏 作者單位：廣西工學院汽車工程系,廣西柳州,545006 刊名：桂林航天工業(yè)高等?？茖W校學報 英文刊名：journalofguilincollegeofareospacetechnology 年，卷(期)：2011,16(4) 引用本文格式：胡淑蘭.張敏壁掛式矩形截面水箱應(yīng)力分析[期刊論文]-桂林航天工業(yè)高等專科學校學報2011(4)

為了研究薄壁箱梁的動力反應(yīng)特性,考慮了剪力滯后和剪切變形效應(yīng)的影響,利用能量變分原理建立了矩形截面箱梁動力反應(yīng)關(guān)于w(x,t),u(x,t)和θ(x,t)的控制微分方程和自然邊界條件。據(jù)此對薄壁箱梁的動力反應(yīng)特性進行了研究,獲得了相應(yīng)廣義位移的閉合解,揭示了箱形梁橋動力反應(yīng)的規(guī)律。算例中,本文解析解與有限元數(shù)值解作了比較,結(jié)果說明了本文動力分析方法的有效性。

矩形截面頂管進出洞工序是頂管工藝的關(guān)鍵環(huán)節(jié)。結(jié)合西祠堂巷地下過街通道工程介紹了矩形頂管進出洞環(huán)節(jié)可能遇到的問題以及所采取的施工技術(shù)措施,對矩形頂管進出洞口支護形式、洞口土體加固、洞口密封圈的安裝、坑外降水井布設(shè)、洞口間隙的密封等施工技術(shù)作了相應(yīng)的介紹。所采取的技術(shù)措施較好地控制了矩形截面頂管進出洞風險。

矩形截面水箱的受力狀態(tài)比圓形截面復(fù)雜,但其制造方便、成本低、且平穩(wěn)性好。為了解決其應(yīng)力計算問題,針對某一尺寸矩形截面容器,根據(jù)結(jié)構(gòu)力學中超靜定結(jié)構(gòu)和彈性力學中矩形薄板小撓度彎曲理論,進行了應(yīng)力分析計算,得出了側(cè)板、底板最大應(yīng)力值;在此基礎(chǔ)上,采用ansys有限元理論進行了分析計算,并與前述分析結(jié)果進行了分析對比。結(jié)果表明:理論解析值與ansys數(shù)值解吻合較好,從而為工程設(shè)計提供了可參照方法。

通過復(fù)雜的數(shù)學推導,得出矩形截面小偏心受壓構(gòu)件對稱配筋的直接計算公式,使得手算和電算都很方便,對于初學者和工程設(shè)計人員最為適用,具有推廣使用價值。

對水平放置矩形截面螺旋通道內(nèi)彈狀流的流動特性進行了實驗研究。通過實驗獲得了不同周角下的氣彈演變過程和局部流動特征,結(jié)果表明,其流動特性會隨著螺旋周角位置的變化而變化。根據(jù)實驗數(shù)據(jù)分析發(fā)現(xiàn),同一工況下,不同轉(zhuǎn)角氣彈的運動速度、頻率和長度分布不盡相同。重力和離心力的相對大小決定著內(nèi)外壁面液膜的厚度,給出了同一條件下,不同時刻的液膜厚度的演變過程。最后對下降液膜的運動速度展開了分析研究,在螺旋上升過程中,液膜下降速度逐漸減小,在螺旋下降段,液膜速度明顯增大。

締湎，硇銜i艇土槲．島手稚硼．白斑．固雩 | z3j，2 矩形截面對稱配筋小偏心受壓 構(gòu)件截面設(shè)計圖算法t“j。 方和(江蘇鹽城市規(guī)劃設(shè)計皖，鹽城 三一—，扛蘇大豐縣建筑總公司，太豐 (江蘇大豐縣自米水公司，太豐 矩形截面鋼筋砼構(gòu)件對稱配筋小偏心受壓的截 面設(shè)計，通常要求解一個關(guān)于{的三次方程 n1-0_5~-(1s 式中。=／1 =／0}(1) ：(-dd／．~。j 往常為了避免解三次方程，用簡化公式計算{ 圖算法不用簡化公式，減少了誤差。 圖算依據(jù)：將上述三次方程化成 {。一(2+)+[2(d+)一2(一0．8)]+ [2v(一0．8)一2{d]一0 根據(jù)規(guī)范取矗一0544 設(shè)b2(n+0．5{)一2(0544—0．8) =20512y+1．088

電纜 規(guī)格2 芯 空氣 40℃ 埋地 25℃ 電纜 參考 外徑 電管 尺寸 電纜規(guī) 格3芯 空氣 40℃ 埋地 25℃ 電纜 參考 外徑 電管 尺寸 電纜規(guī)格3+1 芯 空氣 40℃ 埋地 25℃ 電纜 參考 外徑 電管 尺寸 電纜規(guī)格3+2 芯 空氣 40℃ 埋地 25℃ 電纜 參考 外徑 電管 尺寸 電纜規(guī)格4+1 芯 空氣 40℃ 埋地 25℃ 電纜 參考 外徑 電管 尺寸 102*1.519309.4203*1.523229.9203*2.5+1*1.5253011.6253*2.5+2*1.512.2254*2.5+1*1.512.42513.148 152*2.5264010.2203*2.5303010.7203*2.5+1*1.5253011.6253*2.5+2*1.512.2254

利用剛性模型的同步測壓風洞試驗,研究了矩形截面超高層建筑脈動扭矩的基本特征。研究內(nèi)容包括扭矩系數(shù)的根方差、功率譜密度、豎向相關(guān)性以及橫風向脈動風力-扭矩相干函數(shù),另外還考察了厚寬比和風場類別這兩個參數(shù)對脈動扭矩的影響。研究結(jié)果表明,脈動扭矩系數(shù)隨高度增加遞減,隨厚寬比增加而增加;脈動扭矩譜具有兩個譜峰,譜峰形狀隨厚寬比改變發(fā)生很大變化;相對橫風向風力,扭矩的豎向相關(guān)系數(shù)隨距離衰減更快;脈動扭矩與橫風向風力具有較強的相關(guān)性。

利用風洞試驗結(jié)果,對矩形截面超高層建筑風致脈動扭矩數(shù)學模型進行研究。以厚寬比和風場類別為基本變量,采用最小二乘法得到了風致脈動扭矩系數(shù)根方差、功率譜密度、豎向相關(guān)性系數(shù)以及橫風向基底彎矩-基底扭矩相干函數(shù)閉合計算公式。這些公式的計算結(jié)果與原始試驗數(shù)據(jù)吻合較好,說明計算公式具有較高精度。此外,利用結(jié)構(gòu)隨機振動方法,用提出的公式以及直接采用試驗風壓數(shù)據(jù)計算一棟實際超高層建筑的扭轉(zhuǎn)動力響應(yīng),對比了扭轉(zhuǎn)廣義力譜、頂層扭轉(zhuǎn)響應(yīng)譜以及扭轉(zhuǎn)響應(yīng)根方差等計算結(jié)果,對比結(jié)果表明兩者吻合較好,從而驗證了公式的適用性。

電感梯度是影響軌道發(fā)射器性能的重要指標之一,針對軌道發(fā)射器電感梯度影響因素眾多的問題,對其進行合理的設(shè)計能夠使軌道炮性能達到優(yōu)化的效果,從畢奧-薩法爾定律出發(fā),建立了矩形截面軌道發(fā)射器模型并求得電感梯度解析表達式;運用單參數(shù)靈敏度方法對模型中幾種影響因素進行仿真分析并與常見電感梯度計算方法進行對比。結(jié)果表明:與常規(guī)計算電感梯度方法相比,該模型結(jié)果較為理想,驗證了準確性;與常規(guī)方法的不同點在于引入電樞位置作為電感梯度影響因素之一并說明其影響方式。該研究可為軌道發(fā)射器設(shè)計提供一定參考。

u形管是聚變堆實驗中比較重要的一類管件,但其整體成形難度比較大,研究了u形管的一半,即矩形截面l形管件的冷推彎成形。為了防止管坯起皺,在推彎過程中,使用了3種不同的柔性芯棒形式:低熔點合金、軸承滾珠、聚氨酯橡膠。實驗結(jié)果表明,采用低熔點合金芯棒,在管坯表面潤滑、尾部焊接封口的情況下,可獲得截面畸變小、尺寸符合、內(nèi)表面品質(zhì)良好的矩形截面l形彎管。聚氨酯橡膠作為芯棒的彎管彎頭部分出現(xiàn)了內(nèi)凹現(xiàn)象,軸承滾珠作為芯棒的彎管雖然外表面品質(zhì)良好,但內(nèi)表面卻出現(xiàn)了很多壓痕。

母線與銅排截面載流量表（35°）60元/kg 導線 （mm2） 開關(guān)電流段 （a） 母排截面 （mm2） 最大允許電 流（a） 單價 （元/m） 母排截面 （mm2） 最大允許 電流（a） 單價 （元/m） 2.516及以下10*41502180*81480341 420/2515*31852480*101654472 63215*419032100*61594320 1040/5020*324232100*81820427 166320*525053100*102025534 2580/10020*635064100*122110640 3512525*329940120*102340640 5016025*4300532*40*101323 70

采用一維帶限分形函數(shù)模擬實際的粗糙地面,應(yīng)用時域有限差分法研究了一維分形地面與半埋矩形截面目標復(fù)合電磁散射特性,得出了復(fù)合散射系數(shù)隨散射角變化的曲線,分析了分形地面粗糙度參數(shù)、土壤介電參數(shù)、目標幾何參數(shù)等對復(fù)合散射系數(shù)的影響,得到了分形地面與半埋目標復(fù)合電磁散射的特性。數(shù)值計算結(jié)果表明復(fù)合散射系數(shù)受地面粗糙度參數(shù)影響明顯,目標表面散射波對表面鏡反射方向復(fù)合散射系數(shù)影響較大。

以５０×９０（ｍｍ）灰鐵矩形型材為對象，在ｚｓｌ—０２型連鑄設(shè)備上研究了矩形截面型材的生產(chǎn)工藝，指出了矩形截面型材與等截面積圓形截面型材相比，生產(chǎn)率偏低，其控制提高拉拔速度的因素為型材出口溫度的不均勻性。通過金相組織觀察，石墨主要以點狀形式存在，并伴隨著大量初生奧氏體枝晶的產(chǎn)生，雖然基體中鐵素體含量高，但強度和硬度值仍不低。

基于裂縫控制的矩形截面受彎構(gòu)件配筋計算實用方法——基于矩形截面受彎構(gòu)件的最大裂縫寬度驗算公式，將規(guī)范限定的最大裂縫寬度值代入，針對的不同取值范圍，反推出以鋼筋直徑及根數(shù)表示的控制方程，從而可根據(jù)已知條件直接計算得出滿足裂縫寬度要求的配筋量。...

矩形截面鋁合金環(huán)件軋制成形方法

高層建筑橫風向風振響應(yīng)和等效靜風荷載備受風工程和結(jié)構(gòu)工程領(lǐng)域的關(guān)注。橫風向風荷載產(chǎn)生機理復(fù)雜,一般認為主要來源于紊流、尾流及旋渦脫落和氣動阻尼。橫風向風振主要是旋渦脫落下的渦激振動,各國規(guī)范大都規(guī)定圓柱體橫風向渦激振動是確定性振動,非圓截面要依據(jù)風洞試驗確定。該文綜合眾多試驗研究,提出了在準定常理論不適用情況下的隨機振動分析方法,建立了超高層建筑的橫風向等效靜風荷載的計算模型。引入橫風力譜,考慮氣動阻尼,對某矩形截面建筑進行了等效靜風荷載分析,并對相關(guān)參數(shù)進行了分析。分析結(jié)果表明,按隨機振動理論建立計算模型是可行的,當計算橫風向風振響應(yīng)時,應(yīng)適當考慮正氣動阻尼的影響,使計算結(jié)果更具真實性。

矩形截面混凝土簡支梁配筋設(shè)計書 1/5 鋼筋混凝土梁設(shè)計書 學院：交通學院 專業(yè)：工程結(jié)構(gòu)分析 班級：1002班 組員：葛翔 2010年12月 矩形截面混凝土簡支梁配筋設(shè)計書 2/5 根據(jù)已給材料分別查表得，fcd=11.5mpa，ftd=1.23mpa，fsd=280mpa,ξb=0.56，γo=1.0， 彎矩設(shè)計值m=。 1）截面設(shè)計 采用綁扎鋼筋骨架，按一層鋼筋配置，設(shè)mmas40，則mmahh2600 （1）求受壓區(qū)高度 由m=fcdbx（ho-）得，12.5×10 6=11.5×200x（260-） x 2 -520x+10869.565=0，得x1=21.8184<ξbhox2=498.18（舍去） ξbho=0.56×260=145.6mm (2)求所需鋼筋數(shù)量as 將x=21.8184mm代入，f