ZST-15下垂型噴頭噴水強(qiáng)度空間分布的數(shù)值模擬

5設(shè)計(jì)基本參數(shù) 倉(cāng)庫(kù)內(nèi)設(shè)置自動(dòng)噴水滅火系統(tǒng)時(shí)，宜設(shè)消防排水設(shè)施。 干式系統(tǒng)和雨淋系統(tǒng)的設(shè)計(jì)要求應(yīng)符合下列規(guī)定： 1干式系統(tǒng)的噴水強(qiáng)度系統(tǒng)作用面積應(yīng)按對(duì)應(yīng)值的倍確定； 2雨淋系統(tǒng)的噴水強(qiáng)度和作用面積。 預(yù)作用系統(tǒng)的設(shè)計(jì)要求應(yīng)符合下列規(guī)定： 1系統(tǒng)的噴水強(qiáng)度應(yīng)按本規(guī)范表規(guī)定值確定； 2當(dāng)系統(tǒng)采用僅由火災(zāi)自動(dòng)報(bào)警系統(tǒng)直接控制預(yù)作用裝置時(shí)，； 3當(dāng)系統(tǒng)采用由火災(zāi)自動(dòng)報(bào)警系統(tǒng)和充氣管道上設(shè)置的壓力開(kāi)關(guān)控制預(yù)作用裝置規(guī)定值的倍確定。 灑水噴頭的閉式系統(tǒng)，其作用面積應(yīng)按最大疏散距離所對(duì)應(yīng)的走道面積確定。 1噴頭設(shè)置高度不應(yīng)超過(guò)8m；當(dāng)設(shè)置高度為4m~8m時(shí)，應(yīng)采用快速響應(yīng)灑水噴頭； 2噴頭設(shè)置高度不超過(guò)4m時(shí)，噴水強(qiáng)度不應(yīng)小于（s·m）；當(dāng)超過(guò)4m時(shí)，每增加1m，噴水強(qiáng)度應(yīng) 增加（s·m）； 4持續(xù)噴水時(shí)間不應(yīng)小于系統(tǒng)設(shè)置部位的耐火

論述了cfd模擬大空間建筑室內(nèi)空氣流動(dòng)的必要性,對(duì)采用上送風(fēng)方式的大空間建筑空調(diào)模型室內(nèi)空氣流動(dòng)的速度場(chǎng)和溫度場(chǎng)進(jìn)行了數(shù)值模擬,并對(duì)其結(jié)果進(jìn)行了分析。

5設(shè)計(jì)基本參數(shù) 5.0.1民用建筑和廠房采用濕式系統(tǒng)時(shí)的設(shè)計(jì)基本參數(shù)不應(yīng)低于表5.0.1的規(guī)定。 5.0.9倉(cāng)庫(kù)內(nèi)設(shè)置自動(dòng)噴水滅火系統(tǒng)時(shí)，宜設(shè)消防排水設(shè)施。 5.0.10干式系統(tǒng)和雨淋系統(tǒng)的設(shè)計(jì)要求應(yīng)符合下列規(guī)定： 1干式系統(tǒng)的噴水強(qiáng)度應(yīng)按本規(guī)范表5.0.1、表5.0.4-1~表5.0.4-5的規(guī)定值確定，系統(tǒng)作用面積應(yīng) 按對(duì)應(yīng)值的1.3倍確定； 2雨淋系統(tǒng)的噴水強(qiáng)度和作用面積應(yīng)按本規(guī)范表5.0.1的規(guī)定值確定，且每個(gè)雨淋報(bào)警閥控制的噴水 面積不宜大于表5.0.1中的作用面積。 5.0.11預(yù)作用系統(tǒng)的設(shè)計(jì)要求應(yīng)符合下列規(guī)定： 1系統(tǒng)的噴水強(qiáng)度應(yīng)按本規(guī)范表5.0.1、表5.0.4-1~表5.0.4-5的規(guī)定值確定； 2當(dāng)系統(tǒng)采用僅由火災(zāi)自動(dòng)報(bào)警系統(tǒng)直接控制預(yù)作用裝置時(shí)，系統(tǒng)的作用面積應(yīng)按本規(guī)范表

考慮空間效應(yīng)的基坑開(kāi)挖及數(shù)值模擬——介紹了空間效應(yīng)在天津市區(qū)某工程基坑開(kāi)挖過(guò)程中的應(yīng)用，觀測(cè)圍護(hù)結(jié)構(gòu)的變形和坑外建筑物的沉降，并用有限元分析空間效應(yīng)對(duì)基坑開(kāi)挖的影響，結(jié)果表明基坑開(kāi)挖具有明顯的空間效應(yīng)作用，合理利用這種空間效應(yīng)，將有效的減少?lài)?..

5設(shè)計(jì)基本參數(shù) 5.0.1民用建筑和廠房采用濕式系統(tǒng)時(shí)的設(shè)計(jì)基本參數(shù)不應(yīng)低于表5.0.1的規(guī)定。 5.0.9倉(cāng)庫(kù)內(nèi)設(shè)置自動(dòng)噴水滅火系統(tǒng)時(shí)，宜設(shè)消防排水設(shè)施。 5.0.10干式系統(tǒng)和雨淋系統(tǒng)的設(shè)計(jì)要求應(yīng)符合下列規(guī)定： 1干式系統(tǒng)的噴水強(qiáng)度應(yīng)按本規(guī)范表5.0.1、表5.0.4-1~表5.0.4-5的規(guī)定值確定，系統(tǒng)作用面積應(yīng) 按對(duì)應(yīng)值的1.3倍確定； 2雨淋系統(tǒng)的噴水強(qiáng)度和作用面積應(yīng)按本規(guī)范表5.0.1的規(guī)定值確定，且每個(gè)雨淋報(bào)警閥控制的噴水 面積不宜大于表5.0.1中的作用面積。 5.0.11預(yù)作用系統(tǒng)的設(shè)計(jì)要求應(yīng)符合下列規(guī)定： 1系統(tǒng)的噴水強(qiáng)度應(yīng)按本規(guī)范表5.0.1、表5.0.4-1~表5.0.4-5的規(guī)定值確定； 2當(dāng)系統(tǒng)采用僅由火災(zāi)自動(dòng)報(bào)警系統(tǒng)直接控制預(yù)作用裝置時(shí)，系統(tǒng)的作用面積應(yīng)按本規(guī)范表5.0

大空間建筑室內(nèi)空調(diào)溫度場(chǎng)的數(shù)值模擬中,cfd模擬結(jié)果的可信度極大地取決于能量方程邊界條件的合理設(shè)定.探討了一種基于多區(qū)熱質(zhì)平衡模型的邊界條件確定方法.在大空間多區(qū)熱質(zhì)平衡模型研究基礎(chǔ)上,建立了各宏觀“大控制體”內(nèi)的熱質(zhì)平衡方程.模型綜合了墻體熱傳導(dǎo)、壁面對(duì)流熱交換、壁面之間長(zhǎng)波輻射熱交換以及內(nèi)部控制體之間的對(duì)流熱交換過(guò)程.計(jì)算得到的壁面溫度與熱流直接加載到cfd模型的能量方程中,從而實(shí)現(xiàn)邊界條件的精確化.這種方法是cfd模擬的一種輔助手段.

采用fds模型模擬了大空間內(nèi)發(fā)生火災(zāi)的煙氣運(yùn)動(dòng)過(guò)程,分析了不同排煙模式下煙氣控制的效果。模擬結(jié)果表明,補(bǔ)氣口面積、火源功率對(duì)排煙效果影響較大;而排煙口的布置方式和排煙速率的影響較小。

采用rngk-ε湍流模型對(duì)某培訓(xùn)中心建筑群的環(huán)境風(fēng)場(chǎng)和壓力場(chǎng)進(jìn)行數(shù)值模擬.結(jié)果表明,考慮了季節(jié)主導(dǎo)風(fēng)向的半圍合式布局設(shè)計(jì),有效地保證了夏季通風(fēng)和冬季保暖,有利于學(xué)員戶外運(yùn)動(dòng);建筑物迎、背風(fēng)面壓差隨高度變化呈現(xiàn)明顯的差異,一些樓層的角隅處需要輔助通風(fēng)手段改善室內(nèi)空氣品質(zhì).結(jié)合風(fēng)速、風(fēng)壓、空氣齡等指標(biāo)分析建筑環(huán)境的舒適性,對(duì)建筑風(fēng)環(huán)境的改善及建筑節(jié)能有一定的參考意義.

大跨度橋梁空間脈動(dòng)風(fēng)場(chǎng)的數(shù)值模擬——目的傳統(tǒng)諧波合成法(waws法)計(jì)算量大、內(nèi)存耗費(fèi)多，為解決這一問(wèn)題探討一種高效又不失精度的脈動(dòng)風(fēng)場(chǎng)模擬方法．方法采用bp神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)來(lái)擬合分解譜密度函數(shù)曲線，以減少互譜密度譜的cholesky分解次數(shù)；同時(shí)運(yùn)用離散快速fft技...

運(yùn)用kε紊流模型對(duì)空調(diào)列車(chē)(硬座車(chē))室內(nèi)氣流組織,主要是速度場(chǎng)進(jìn)行了數(shù)值模擬,采用了有限單元法,建立了計(jì)算邊界條件,為空調(diào)列車(chē)室內(nèi)氣流組織優(yōu)化設(shè)計(jì)提供了依據(jù)。

本文采用軌跡一連續(xù)模型,用熱力學(xué)和動(dòng)力學(xué)的方法,建立了一個(gè)描述噴水冷卻的數(shù)學(xué)模型,并對(duì)之進(jìn)行數(shù)值求解,得出了與實(shí)測(cè)較相符的結(jié)果。對(duì)幾個(gè)重要的參數(shù),本文亦進(jìn)行了數(shù)值實(shí)驗(yàn),與預(yù)期的結(jié)果一致。

論述了cfd模擬大空間建筑室內(nèi)空氣流動(dòng)的必要性;對(duì)采用稀釋型送風(fēng)方式的大空間建筑空調(diào)室內(nèi)空氣流動(dòng)的速度場(chǎng)和溫度場(chǎng)進(jìn)行了數(shù)值模擬并對(duì)其結(jié)果進(jìn)行了分析。結(jié)果表明:稀釋型(上送)方式的分層空調(diào)在大空間建筑空調(diào)中是較好的送風(fēng)方式。

連通類(lèi)高大空間氣流組織數(shù)值模擬研究——本文將cfd技術(shù)應(yīng)用到對(duì)科技館建筑氣流組織設(shè)計(jì)優(yōu)化中，解決實(shí)際工程中遇到的連通類(lèi)高大空間的問(wèn)題，并對(duì)cfd技術(shù)在暖通空調(diào)領(lǐng)域設(shè)計(jì)環(huán)節(jié)的應(yīng)用進(jìn)行了一定的探索。

為研究多孔噴頭孔間距對(duì)射流特性的影響,采用fluent軟件中的標(biāo)準(zhǔn)k-ε湍流模型并結(jié)合壓力隱式分裂算子(piso)算法對(duì)噴頭的雙孔射流在不同孔間距及不同壓強(qiáng)下的速度分布展開(kāi)研究,并對(duì)結(jié)果進(jìn)行了對(duì)比分析.研究表明:卷吸現(xiàn)象的存在對(duì)射流的發(fā)展起到很大的作用,影響卷吸效應(yīng)的兩個(gè)關(guān)鍵因素是射流出口速度和噴孔之間的距離.

直立式噴頭、下垂式噴頭的區(qū)別 按噴水方式區(qū)分：直立式噴頭向上噴水，下垂式噴頭向下噴水。 按安裝方式區(qū)分：直立式噴頭安裝在無(wú)吊頂處或吊頂內(nèi)凈空大于800mm時(shí)，噴頭濺水盤(pán)據(jù) 頂板低7.5-150mm安裝。下垂式噴頭安裝在有吊頂處，其裝飾盤(pán)與吊頂面層相平，濺水盤(pán) 露出吊頂面層。 直立式噴頭（上噴） 下垂式噴頭（下噴）

·產(chǎn)品詳細(xì)信息 laskn 15900.46 p工作壓力standardwordingpressure0.100.200.300.400500.600.70 q 噴水流量 sparyingwaterflow1.502.062.492.843.143.423.67 r 保護(hù)半徑 protectiveradius55.55.55.55.55.55.5 s 安裝高度 installaionheight13 201420.46 p 工作壓力 standardwordingpressure 0.100.200.300.400.500.600.70 q 噴水流量 sparyingwaterflow2.373.263.924.484.965.405.79 r 保護(hù)半徑

住宅空調(diào)數(shù)值模擬的模型比較——應(yīng)用cfd技術(shù)分別用lvel模型和標(biāo)準(zhǔn)模型對(duì)住宅空調(diào)的舒適度以及空氣齡進(jìn)行了數(shù)值模擬。結(jié)果表明lvel紊流模型對(duì)hvac系統(tǒng)的模擬是快捷和有效的。

大空間建筑由于其功能、結(jié)構(gòu)上的特殊性,使得現(xiàn)有的消防規(guī)范不能滿足其防火要求,特別是針對(duì)大空間建筑的防排煙設(shè)計(jì)就更為不適用。性能化設(shè)計(jì)方法是目前防火領(lǐng)域最先進(jìn)的技術(shù),水噴淋系統(tǒng)作為大空間建筑原有的消防設(shè)施其對(duì)火災(zāi)煙氣輸運(yùn)的影響,已作為一項(xiàng)重要的性能參考指標(biāo)。筆者從數(shù)值模擬的角度出發(fā),利用流體動(dòng)力學(xué)軟件fds,研究有無(wú)噴淋情況下火源功率能量傳遞及羽流煙氣的輸運(yùn)過(guò)程。通過(guò)對(duì)兩種火災(zāi)場(chǎng)景下火羽流溫度、地面?zhèn)鲗?dǎo)熱通量及輻射熱通量的對(duì)比分析,探討了火羽流流場(chǎng)分布形式,為大空間建筑的防排煙設(shè)計(jì)提供有力參考。

為研究玻璃珠彈丸在后混合水射流噴丸噴頭內(nèi)的運(yùn)動(dòng)軌跡和速度特性,根據(jù)液固兩相流動(dòng)的拉格朗日離散相模型,應(yīng)用fluent軟件對(duì)噴頭內(nèi)液固湍流進(jìn)行了數(shù)值模擬,得到了連續(xù)相的軸向速度和軸向動(dòng)壓強(qiáng),獲得了彈丸的運(yùn)動(dòng)軌跡和彈丸的軸向速度隨行程及時(shí)間的變化規(guī)律。結(jié)果表明,連續(xù)相在噴頭混合室入口處存在環(huán)形回流區(qū),在混合室內(nèi)呈非對(duì)稱(chēng)流動(dòng);彈丸在噴頭內(nèi)的軸向速度沿行程分為4個(gè)階段,依次是彈丸在混合室內(nèi)的回流段、彈丸第1次加速段、彈丸在環(huán)形回流區(qū)的減速段和彈丸第2次加速段,其在彈丸噴嘴出口截面上靠近軸心的軸向速度達(dá)到連續(xù)相軸心最大軸向速度的94.77%。

利用數(shù)值模擬的方法,以采用分層空調(diào)的某大空間為例,模擬了全部采用中部側(cè)送風(fēng)和采用中部側(cè)送風(fēng)與側(cè)墻孔板送風(fēng)相結(jié)合的兩種氣流組織方式下的流場(chǎng),分析了兩種不同氣流組織方式下流場(chǎng)的特點(diǎn),得到了有利于大空間建筑實(shí)現(xiàn)節(jié)能和舒適熱環(huán)境的氣流組織方式。

噴水強(qiáng)度是決定自動(dòng)噴水滅火系統(tǒng)性能的重要參數(shù)。自動(dòng)消防水炮在火災(zāi)早期可以快速響應(yīng),探測(cè)火源位置并自動(dòng)噴水撲滅火災(zāi)。但如果由于某些因素不能及時(shí)響應(yīng),控制火災(zāi)的發(fā)展就是該系統(tǒng)的主要目標(biāo)。傳統(tǒng)的自動(dòng)消防水炮研究只考慮射程和流量,沒(méi)有考慮噴水的強(qiáng)度分布特性。本文將噴水強(qiáng)度引入自動(dòng)消防水炮的控火性能研究,通過(guò)實(shí)驗(yàn)研究其在不同射程處的噴水強(qiáng)度分布特性,并參照不同危險(xiǎn)等級(jí)的場(chǎng)所控制火災(zāi)所需的噴水強(qiáng)度參數(shù)來(lái)推算其有效保護(hù)區(qū)域和可控制的最大火源功率。研究結(jié)果表明:自動(dòng)消防水炮在有效射程內(nèi),不同射程點(diǎn)的噴水強(qiáng)度、有效保護(hù)面積有所不同,噴水強(qiáng)度分布具有不均勻性。自動(dòng)消防水炮應(yīng)在火災(zāi)發(fā)展到最大有效保護(hù)面積之前自動(dòng)或手動(dòng)啟動(dòng),才能達(dá)到有效控制火災(zāi)的目的。對(duì)于本文研究的某特定類(lèi)型水炮,在20m至40m的射程范圍內(nèi),應(yīng)用于不同火災(zāi)危險(xiǎn)等級(jí)場(chǎng)所,最大有效保護(hù)區(qū)域面積和可控制的最大火源功率均隨射程增加而增加;而在40m至50m的射程范圍內(nèi),應(yīng)用于輕危險(xiǎn)等級(jí)場(chǎng)所,最大有效保護(hù)區(qū)域面積隨射程增加而增加,而其它危險(xiǎn)等級(jí)場(chǎng)所的最大有效保護(hù)區(qū)域面積隨射程增加而降低。

針對(duì)大型冷箱的u型和z型集管內(nèi)流體分布特性進(jìn)行數(shù)值模擬研究。依據(jù)集管內(nèi)壓力分布規(guī)律性,探討了不同雷諾數(shù)re與結(jié)構(gòu)因素對(duì)其內(nèi)流體分布的實(shí)際影響;采用多孔介質(zhì)模型分析給出了板翅式換熱器對(duì)集管內(nèi)流體分布的影響作用;最后對(duì)大型冷箱集管布置提出了流體均配優(yōu)化方案。研究表明,u型集管內(nèi)流體分配優(yōu)于z型集管;隨著re增加,u型集管流體分布趨于均勻而z型集管變得不均勻;隨著支管阻力增加所致的集管壓降增加能使集管內(nèi)流體分布趨于均勻;支管長(zhǎng)度增加或支管管徑減小,可使集管內(nèi)流體分布趨于均勻,但會(huì)導(dǎo)致較大額外壓降。依據(jù)以上結(jié)論提出的大型冷箱集管優(yōu)化方案可在較大改善實(shí)際流體分布同時(shí)有效降低集管壓降。