安鋼150t轉(zhuǎn)爐物料及熱平衡計算分析與應(yīng)用

轉(zhuǎn)爐煉鋼法的物料平衡和熱平衡計算

1 第二章、轉(zhuǎn)爐物料平衡和熱平衡計算 1、低磷生鐵吹煉（單渣法） 一、原始數(shù)據(jù) （一）鐵水成分及溫度 表2-1-1 成分csimnps溫度℃ %4.36o.570.620.070.051300 （二）原材料成分 表2-1-2 成分% 種類 caosio2mgoal2o3spcaf2feofe2o3 燒 減 h2oc 合計 % 石灰91．081．661．541．220．064．44100 礦石1．005．610．521．100．0729．461．80．50100 螢石6．000．581．780．090．5589．002．00100 白云石53．040．4834．940．74108 爐襯1．402．6085．0011．00100 （三）冶煉鋼種及成

1 180t氧氣頂吹轉(zhuǎn)爐物料平衡與熱平衡計算 1.1原始數(shù)據(jù) 1）鐵水成分及溫度 表1－1鐵水成分及溫度 成分w(c)w(si)w(mn)w(p)w(s)溫度℃ 含量%4.2500.8500.5800.1500.0371250 2）原材料成分 表1－2原材料成分 石灰礦石螢石白云石爐襯 w(cao)／％91.081.0030.8454.00 w(sio2)／％1.665.616.000.462.05 w(mgo)／％1.540.520.5820.1637.75 w(al2o3)／％1.221.100.780.741.00 w(s)／％0.060.070.09 w(p)／％0.55 w(caf2)／％90.00 w(feo)／％29.40 w(fe2o3)／％61.80

熱平衡計算在轉(zhuǎn)爐煉鋼中的應(yīng)用

4.l煉鋼過程的物料平衡與熱平衡計算 煉鋼過程的物料平衡與熱平衡計算是建立在物質(zhì)與能量守恒的基礎(chǔ)上。其主要目的是比 較整個冶煉過程中物料、能量的收入項和支出項，為改進操作工藝制度，確定合理的設(shè)計參 數(shù)和提高煉鋼技術(shù)經(jīng)濟指標(biāo)提供某些定量依據(jù)。應(yīng)當(dāng)指出，由于煉鋼系復(fù)雜的高溫物理化學(xué) 過程，加上測試手段有限，目前尚難以做到精確取值和計算。盡管如此，它對指導(dǎo)煉鋼生產(chǎn) 和設(shè)計仍有重要的意義。 本章主要結(jié)合實例闡述氧氣頂吹轉(zhuǎn)爐和電弧爐氧化法煉鋼過程物料平衡和熱平衡計算 的基本步驟和方法，同時列出一些供計算用的原始參考數(shù)據(jù)。 4.1氧氣頂吹轉(zhuǎn)爐煉鋼物料平衡和熱平衡 4.1.1物料平衡計算 （1）計算所需原始數(shù)據(jù)。基本原始數(shù)據(jù)有：冶煉鋼種及其成分（表4-1）；金屬料—鐵水 和廢鋼的成分（表4-1）；終點鋼水成分（表4-1）；造渣用溶劑及爐襯等原材料的成分（表 4-2）；脫氧和合

為滿足冶煉超低磷鋼等高附加值鋼種的需要,安鋼在第二煉軋廠3號150t轉(zhuǎn)爐上引進了閘閥擋渣工藝技術(shù)。介紹了該閘閥擋渣系統(tǒng)的工藝、設(shè)備組成、使用情況,以及存在的問題及其解決措施。實踐表明,該擋渣系統(tǒng)運行穩(wěn)定,擋渣系統(tǒng)使用率達到98%,基本達到了其設(shè)計的功能要求。在出鋼過程中最大限度地減少了下渣量,平均每噸鋼中帶渣不超過2.7kg,擋渣效果較好,為今后冶煉高附加值品種鋼奠定了基礎(chǔ)。

為滿足冶煉超低磷鋼等高附加值鋼種的需要,安鋼第二煉軋廠3號150t轉(zhuǎn)爐引進了閘閥擋渣工藝技術(shù)。文章介紹了該擋渣系統(tǒng)的設(shè)備、工藝、使用情況、存在的問題及應(yīng)對措施等。實踐表明,該擋渣系統(tǒng)運行穩(wěn)定,基本達到了設(shè)計的功能要求,為今后冶煉高附加值品種鋼奠定了基礎(chǔ)。

對某鋁業(yè)公司鋁合金熔煉爐進行了熱平衡測試與分析。結(jié)果表明,鋁合金熔煉爐煙氣帶走的熱量達56.41%、爐體散熱損失達10.27%。提出可通過降低煙氣帶走的熱量、優(yōu)化配風(fēng)比例及優(yōu)化爐體外側(cè)溫度均勻性等措施來提高熔煉爐的熱效率。

通過對某鋁業(yè)公司鋁合金熔煉爐進行熱平衡測試和分析計算,指出鋁合金熔煉爐煙氣帶走的熱量達56.41%,爐體散熱損失達10.27%。

文章論述與分析了150t轉(zhuǎn)爐一次除塵系統(tǒng)存在的問題,進行了較為詳細的論證與優(yōu)化,包括理論計算、測試、及方案提出與具體改造,最終解決了系統(tǒng)的各方面問題,并進行了總結(jié),得出相關(guān)結(jié)論。

針對實際生產(chǎn)中出現(xiàn)的操作氧壓過高,噴濺過大等問題,對南鋼原150t轉(zhuǎn)爐氧槍噴頭進行重新設(shè)計,利用流體力學(xué)fluent軟件對原噴頭和重新設(shè)計后的噴頭的射流進行了建模和數(shù)值模擬。結(jié)果表明:重新設(shè)計后的噴頭在延長使用壽命,改善噴濺,縮短冶煉時間等各種指標(biāo)上優(yōu)勢明顯。

氧槍是轉(zhuǎn)爐煉鋼的關(guān)鍵設(shè)備,直接關(guān)系到鋼的產(chǎn)量、質(zhì)量和經(jīng)濟效益。然而在實際生產(chǎn)中,氧槍噴頭的結(jié)構(gòu)形式、設(shè)計參數(shù)和操作工藝往往憑經(jīng)驗來確定,缺乏理論研究依據(jù)。為研究適合本鋼煉鋼廠的水冷吹氧噴頭,提高工藝操作水平和冶煉效果,開發(fā)出新型5孔水冷吹氧噴頭并獲得國家實用新型專利,為提高爐齡、降低鋼鐵料消耗、降低氧氣單耗量、降低造渣材料及縮短冶煉周期等起到關(guān)鍵作用,現(xiàn)作為本鋼煉鋼廠的主要氧槍用于生產(chǎn)中。

介紹了轉(zhuǎn)爐滑板擋渣工藝技術(shù)在唐鋼150t轉(zhuǎn)爐上的應(yīng)用情況。應(yīng)用表明,滑板擋渣技術(shù)擋渣成功率高,提高了鋼水純凈度。

介紹針對柳鋼150t轉(zhuǎn)爐除塵廢水處理系統(tǒng)設(shè)備故障率高、泥漿調(diào)節(jié)池污泥易沉積、斜板沉淀池泥位偏高等問題,實施的采用臥式礦漿泵輸送污泥、自動控制、溫度監(jiān)控等改造及其效果。

150t轉(zhuǎn)爐傾動電氣控制系統(tǒng) 一、系統(tǒng)概述： 轉(zhuǎn)爐傾動機構(gòu)采用4臺交流馬達傳動，可驅(qū)動轉(zhuǎn)爐主體在±360℃的范圍內(nèi)任意 轉(zhuǎn)動。控制主要通過4臺變頻器之間的光纖環(huán)網(wǎng)實現(xiàn)4套傳動裝置的主從控制，同時 采用編碼器反饋速度的閉環(huán)控制。變頻器與plc采用的是profibus-dp協(xié)議來進行通 訊。 主機架： 電源模塊ps-10a型號：6es73071ka010aa0 cpu-315-2dp型號：6es73152ag100ab0帶512k卡型號： 6es79538lj200aa0 cp341-1以太網(wǎng)通訊模塊型號：6gk73431ex300xe0 6個md1開關(guān)量輸入模塊型號：6es73211bh020aa016點輸入 擴展機架： et200mps-5a電源模塊型號：6es730

1 燒成熱耗計算 一、原始資料收集 設(shè)計前必須根據(jù)設(shè)計任務(wù)收集所需的原始資料，該廠已引進 15條拋光磚生產(chǎn)線，設(shè)計原始資料如下： 1、產(chǎn)量：年產(chǎn)46500000m2拋光磚。 2、產(chǎn)品規(guī)格：600×600,800×800,1000×1000(mm) 3、年工作日：330天 4、燃料：天然氣，低位熱值33011.01kj/m3，壓力0.4mpa， 供氣能力4.0萬m3/h。 5、坯入窯含水量：≤2％ 6、燒成制度 （1）溫度制度 ①燒成周期：72min ②各帶劃分： 各段溫度與時間劃分如表1。 表1各段溫度的劃分與升溫速率 名稱溫度/℃時間/min升溫速率/℃·min長度比例/％ 窯前段40~2009.222.813.33 預(yù)熱帶200~1000252620 燒成帶12501216.2526.67 冷卻帶

1燃料消耗量bm3/h 2額定蒸汽壓力pmpa 3額定蒸汽溫度t1℃飽和溫度 4排煙溫度θl〞℃ 5給水溫度t３℃20 5冷空氣溫度tlk℃20 ch4%95 cmhn%2.4 h2%1 收到基成分%co%0.1 co2%0.5 n2%1 o2%0 h2omg/m31 qnet.pkj/m335588 序號名稱符號單位結(jié)果 1理論空氣重量v 0 m 3 /m 3 序號名稱符號單位 1出口過量空氣系數(shù)α 序號名稱符號單位 1燃料低位發(fā)熱值qnet.qkj/m3 2冷空氣溫度tlk℃ 給定 ⅳ.受熱面煙道中煙氣特性表： 計算公式或來源 ⅴ.鍋爐熱平衡及蒸發(fā)量計算 數(shù)值 全自動燃氣蒸汽鍋爐 熱平衡計算 ⅰ.鍋爐給定參數(shù)及測量參

中國冶金裝備網(wǎng)—中國冶金人的網(wǎng) -1- 150t轉(zhuǎn)爐鐵水脫硫站工藝優(yōu)化設(shè)計 摘要：梅山煉鋼廠在對現(xiàn)有的鐵水脫硫工藝實施的升級改造項目過程中，根據(jù)現(xiàn)有 鐵水脫硫設(shè)備老化、工作環(huán)境差、工序布置不合理等實際情況，為滿足新增產(chǎn)量 100％脫硫的需要，在鐵水脫硫工藝布置、工藝技術(shù)的選擇、設(shè)備改進等方面進行 了優(yōu)化設(shè)計。新建成的150t鐵水脫硫工序，工藝布置在加料跨內(nèi)按工藝次序成倒罐 —鐵水脫硫—轉(zhuǎn)爐的有序排列。鐵水脫硫工序形成了兩站三工位脫硫中心、后扒渣 的總體設(shè)計方案。實踐證明該鐵水脫硫站的優(yōu)化設(shè)計實現(xiàn)了預(yù)期效果。新鐵水脫硫 站理順了鐵水供應(yīng)物流關(guān)系、提高了鐵水脫硫噴吹扒渣效率、改善了除塵效果。 關(guān)鍵詞：鐵水脫硫復(fù)合噴吹扒渣除塵 optimizeddesignof meishan150tbofhotmetaldesulphurizationprocess li

針對zl50型裝載機傳動系統(tǒng)的各項發(fā)熱機構(gòu),給出相應(yīng)的熱計算公式,并根據(jù)艾里遜系列采用相應(yīng)的公式,計算出保持傳動系統(tǒng)熱平衡所需的冷卻油的流量。在zl50裝載機的傳動系統(tǒng)中,由于傳遞的功率比較大,因此就不可避免地在各項發(fā)熱機構(gòu)中產(chǎn)生較大的熱量,如果不及時地把這些熱量排除,輕則降低整個系統(tǒng)的工作效率,重則使某些機構(gòu)損壞,因此對傳動系統(tǒng)進行熱平衡具有一定的應(yīng)用意義。

工作 幅度 （m）13.017.221.425.629.8 3.015000011000098000 3.51300001100009800083000 4.0120000110000980008300067000 4.5110000105000950008300067000 5.0105000100000920008200065000 5.59700093000870008000063000 6.09000087000830007800060000 7.07700075000720006800054000 8.06700066000640006000050000 9.05800058000575005500045500 10.0500005200052000500004150

介紹了鋼水罐熱修除塵系統(tǒng)的自主開發(fā),除塵技術(shù)的設(shè)計,詳細闡述可移動抽風(fēng)罩、抗結(jié)露袋除塵器、覆膜玻璃纖維膨體紗等技術(shù)特點,以及整個除塵系統(tǒng)的控制技術(shù),僅供同行參考借鑒。

第31卷第1期 2009年2月 山東冶金 shandongmetallurgy vol.31，no.1 february2009 摘要：為了適應(yīng)轉(zhuǎn)爐煉鋼生產(chǎn)需要、降低設(shè)備故障率，萊鋼銀山型鋼煉鐵廠對轉(zhuǎn)爐余熱鍋爐系統(tǒng)進行改造。通過優(yōu)化煙 道配水系統(tǒng)，改造煙道本體結(jié)構(gòu)，改進煙道加工工藝，嚴格控制冷卻水水質(zhì)，延長了煙道使用壽命，保證了轉(zhuǎn)爐煉鋼的穩(wěn)定 性和連續(xù)性。 關(guān)鍵詞：轉(zhuǎn)爐；余熱鍋爐；汽化冷卻；煙道 中圖分類號：tk229.92+9文獻標(biāo)識碼：b文章編號：1004-4620（2009）01-0071-01 經(jīng)驗交流 收稿日期：2008-11-28 作者簡介：崔金強，男，1984年生，2008年畢業(yè)于山東科技大學(xué)熱能 與動力工程專業(yè)。現(xiàn)為萊鋼銀山型鋼煉鋼廠機動科助理工程師， 從事熱能動力技術(shù)工作。 1120t轉(zhuǎn)爐余熱鍋爐系統(tǒng)概述 萊鋼煉鋼廠