大噸位鑄鋼萬向鉸支座受壓力學(xué)性能分析

活動(dòng)鉸支座

球鉸支座 球鉸支座，抗震球型鋼支座鋼結(jié)構(gòu)支座（又名網(wǎng)架支座）分減振球型鋼支座和抗震球型鋼 支座，亦稱為萬向轉(zhuǎn)動(dòng)球鉸支座。 一、鋼結(jié)構(gòu)支座的主要技術(shù)性能： 1、可承受豎向載荷；2、具有抗豎向拉豎向地震時(shí)上下結(jié)構(gòu)不脫節(jié)；3、具有抗水平力的性 能，保證水平地震時(shí)結(jié)構(gòu)不脫落；4、可適應(yīng)徑向、環(huán)向的位移要求；5、可適應(yīng)任意方向的 轉(zhuǎn)角要求；6、減震支座具有良好的減震性能；7、支座通過球面?zhèn)髁?，不出現(xiàn)力的縮頸現(xiàn)象， 作用在上、下結(jié)結(jié)構(gòu)的反力比較均勻；8、支座不用橡膠承壓，不存在橡膠老化對(duì)支座的影 響，使用壽命長(zhǎng)。 二、支座技術(shù)參數(shù)1、支座豎向承載力分為300kn~10000kn十四個(gè)級(jí)別2、支座的抗水平 力為豎向承載力的20%；3、支座抗豎向拉力：gkqz型、gjqz型抗豎向拉力為豎向承載力 的20%；gkgz型、gjgz型抗豎向拉力為豎向承載力的30%；4、設(shè)計(jì)

鋼結(jié)構(gòu)球鉸支座

研究中采用自行設(shè)計(jì)的特殊加載設(shè)備,通過模型實(shí)驗(yàn)測(cè)試了新型鉸軸滑板鋼支座在承載條件下鉸軸摩擦扭矩和座板臨界摩阻力的變化規(guī)律,得到一些新的實(shí)驗(yàn)現(xiàn)象.

鋼結(jié)構(gòu)鉸支座施工工法2015.5.20 鋼結(jié)構(gòu)球型鉸支座施工工法 1前言 鋼結(jié)構(gòu)鉸支座的施工質(zhì)量直接影響到鋼結(jié)構(gòu)整體的安全。隨著建筑技 術(shù)的發(fā)展，對(duì)鋼結(jié)構(gòu)基礎(chǔ)的施工質(zhì)量、環(huán)保要求也越來越高，需要選用更 加

鋼結(jié)構(gòu)球型鉸支座施工工法 大連三川建設(shè)集團(tuán)股份有限公司 孫輝梁偉劉殿明孫強(qiáng)范玉鐸 鋼結(jié)構(gòu)球型鉸支座施工工法 大連三川建設(shè)集團(tuán)股份有限公司 孫輝梁偉劉殿明孫強(qiáng)范玉鐸 1前言 鋼結(jié)構(gòu)鉸支座的施工質(zhì)量直接影響到鋼結(jié)構(gòu)整體的安全。隨著建筑技術(shù)的發(fā)展，對(duì)鋼結(jié)構(gòu)基礎(chǔ) 的施工質(zhì)量、環(huán)保要求也越來越高，需要選用更加優(yōu)良的材料，采用先進(jìn)的施工工藝，以保證建筑 物的安全性和使用功能。 鋼結(jié)構(gòu)球型鉸支座是一項(xiàng)新型技術(shù)工藝，與同類支座相比，具有施工簡(jiǎn)便、用鋼量少體積小、 制造成本低、安全性能好、注重環(huán)保等優(yōu)點(diǎn)。隨著球型鉸支座的逐步推廣應(yīng)用，在施工中不斷摸索、 改進(jìn)，總結(jié)該項(xiàng)施工技術(shù)，我們形成了鋼結(jié)構(gòu)球型鉸支座施工工法。 圖1：鉸支座安裝 2工法特點(diǎn) 球型支座由上、下支座板、不銹鋼板、中間球冠襯板、平面聚四氟乙烯滑板，球面聚四氟乙烯 滑板等組成(圖2)。球型支座通過球冠襯板與球面聚四氟

對(duì)北京奧運(yùn)會(huì)老山自行車館原鑄鋼球鉸支座節(jié)點(diǎn)進(jìn)行非線性彈塑性有限元分析,通過分析該節(jié)點(diǎn)在兩種控制工況下的應(yīng)力、變形狀態(tài)證明該節(jié)點(diǎn)具有足夠的承載能力以及轉(zhuǎn)動(dòng)能力,為該節(jié)點(diǎn)在工程中的使用提供了理論依據(jù)。

鋼結(jié)構(gòu)鉸支座施工工法2015.5.20 鋼結(jié)構(gòu)球型鉸支座施工工法 1前言 鋼結(jié)構(gòu)鉸支座的施工質(zhì)量直接影響到鋼結(jié)構(gòu)整體的安全。隨著建筑技 術(shù)的發(fā)展，對(duì)鋼結(jié)構(gòu)基礎(chǔ)的施工質(zhì)量、環(huán)保要求也越來越高，需要選用更 加優(yōu)良的材料，采用先進(jìn)的施工工藝，以保證建筑物的安全性和使用功能。 鋼結(jié)構(gòu)球型鉸支座是一項(xiàng)新型技術(shù)工藝，與同類支座相比，具有施工 簡(jiǎn)便、用鋼量少體積小、制造成本低、安全性能好、注重環(huán)保等優(yōu)點(diǎn)。隨 著球型鉸支座的逐步推廣應(yīng)用，在施工中不斷摸索、改進(jìn)，總結(jié)該項(xiàng)施工 技術(shù)，我們形成了鋼結(jié)構(gòu)球型鉸支座施工工法。 圖1：鉸支座安裝 2工法特點(diǎn) 2.1鋼筋高度密集的鋼筋混凝土柱子上部鋼結(jié)構(gòu)預(yù)埋件安裝使用現(xiàn) 場(chǎng)塞焊，避免因?yàn)殇摻钸^密，預(yù)埋件的錨筋無法插入鋼筋混凝土柱中，提 高了施工效率和施工質(zhì)量。 2.2軸線測(cè)量定位：施工中根據(jù)兩點(diǎn)一線的科學(xué)理論，利用全站儀對(duì) 每預(yù)埋件縱橫兩道中心線進(jìn)

設(shè)計(jì)出特殊的加載裝置,對(duì)新型鉸軸鋼支座的滑板滑動(dòng)性能及鉸軸轉(zhuǎn)動(dòng)性能進(jìn)行測(cè)試,得到了滑板滑動(dòng)摩擦系數(shù)和鉸軸轉(zhuǎn)動(dòng)摩擦系數(shù)隨鋼支座承載力變化規(guī)律。使用壓力傳感器測(cè)試聚四氟乙烯滑板的壓力分布,并使用應(yīng)變片測(cè)試鋼支座的應(yīng)力狀態(tài),試驗(yàn)結(jié)果表明鋼支座設(shè)計(jì)符合規(guī)范要求。

為了研究某新型大噸位(可以承受4500kn拉力、3500kn剪力或者6500kn壓力的作用)鑄鋼萬向鉸支座在3種工況(拉力最大組合、壓力最大組合、剪力最大)組合下的力學(xué)性能,通過對(duì)現(xiàn)有試驗(yàn)加載裝置的加固設(shè)計(jì)以及自平衡傳力裝置的設(shè)計(jì)解決了該新型大噸位鑄鋼萬向鉸支座足尺試驗(yàn)的試驗(yàn)加載問題,進(jìn)行了該新型大噸位鑄鋼萬向鉸支座在3種工況下的足尺靜力性能試驗(yàn)研究,并與有限元分析結(jié)果進(jìn)行了對(duì)比.試驗(yàn)研究表明,所設(shè)計(jì)支座受力明確、傳力直接、性能可靠,支座設(shè)計(jì)能夠滿足規(guī)程要求,驗(yàn)證了有限元模型的正確性.

為了解國(guó)產(chǎn)q460高強(qiáng)鋼焊接箱形柱軸心受壓的力學(xué)性能,以數(shù)值積分法和有限單元法對(duì)7個(gè)已有焊接箱形柱軸心受壓試驗(yàn)進(jìn)行數(shù)值分析。試件寬厚比為8～12,長(zhǎng)細(xì)比為35～70。數(shù)值模型中考慮了實(shí)測(cè)的初始撓度、初始偏心及簡(jiǎn)化的殘余應(yīng)力分布模型。分析預(yù)測(cè)q460高強(qiáng)鋼焊接箱形柱軸心受壓的極限承載力和荷載-撓度曲線。數(shù)值積分法分析結(jié)果與有限元分析結(jié)果吻合。為驗(yàn)證數(shù)值分析的準(zhǔn)確性,將預(yù)測(cè)結(jié)果與已有試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行對(duì)比發(fā)現(xiàn),考慮殘余應(yīng)力、初始偏心、初始撓度的數(shù)值積分法與有限元分析可以準(zhǔn)確地預(yù)測(cè)q460鋼焊接箱形柱受壓力學(xué)行為。通過對(duì)比采用簡(jiǎn)化殘余應(yīng)力分布模型與采用實(shí)測(cè)殘余應(yīng)力分布模型的有限元分析結(jié)果,驗(yàn)證簡(jiǎn)化殘余應(yīng)力分布模型的準(zhǔn)確性。

設(shè)計(jì)了不同偏心率、混凝土強(qiáng)度等級(jí)、套箍指標(biāo)和配骨指標(biāo)的6根鋼骨鋼管混凝土短柱試件,詳細(xì)分析了試件在偏心受壓下的破壞過程和破壞特征。試驗(yàn)表明:小偏心鋼骨鋼管混凝土柱的初始破壞是從近偏心受壓側(cè)的鋼管受壓屈服開始,最終破壞是由于混凝土膨脹引起了鋼管局部的屈曲所致。鋼骨鋼管混凝土柱中的鋼骨可以有效的阻止混凝土的剪切斜裂縫,從而提高了鋼骨鋼管混凝土的延性。在鋼管縱向沒有達(dá)到屈服前,鋼骨鋼管混凝土柱橫截面應(yīng)變分布呈線性分布,滿足平截面假定。上下端鉸接的小偏心鋼骨鋼管混凝土柱的側(cè)向撓度曲線接近于正弦曲線,滿足標(biāo)準(zhǔn)柱的假定。隨混凝土強(qiáng)度的提高,配骨指標(biāo)和套箍指標(biāo)的增加,鋼骨鋼管混凝土柱的豎向承載力極值均有所提高;但隨著偏心距的增加,試件的豎向承載力和延性會(huì)顯著降低。

圓鋼管混凝土短柱受壓力學(xué)性能的試驗(yàn)研究——通過對(duì)9根圓鋼管混凝土短柱試件的試驗(yàn)，首先對(duì)其破壞現(xiàn)象及機(jī)理進(jìn)行分析；然后分別探討混凝土強(qiáng)度、長(zhǎng)細(xì)比、偏心率三個(gè)因素對(duì)該類構(gòu)件力學(xué)性能的影響規(guī)律，指出偏心率是影響該類構(gòu)件力學(xué)性能的主要因素，短柱范疇內(nèi)...

wrc-t鋼管混凝土短柱軸心受壓力學(xué)性能——目的了解wrc—t鋼管混凝土柱的破壞形態(tài)、受力和變形性能，考察約束效應(yīng)系數(shù)、長(zhǎng)細(xì)比、肢長(zhǎng)腹比等參數(shù)的影響，探討極限承載力計(jì)算方法．方法設(shè)計(jì)制作20個(gè)wrc～t鋼管混凝土短柱試件，通過軸心受壓試驗(yàn)，實(shí)測(cè)試件的荷載一...

隔震技術(shù)是當(dāng)前國(guó)際上較為有效的新型工程抗震新技術(shù),介紹了國(guó)內(nèi)采用的主要隔震橡膠支座,并對(duì)支座的各個(gè)參數(shù)作了研究,提出了橡膠支座有待進(jìn)一步研究的問題。

a380機(jī)庫(kù)大廳跨度352.6m,其東側(cè)僅在跨中設(shè)有一個(gè)支撐柱,柱頂采用大噸位鑄鋼節(jié)點(diǎn)及抗震支座支撐。該鑄鋼節(jié)點(diǎn)及抗震支座受力大,結(jié)構(gòu)復(fù)雜。施工中采用先焊接鑄鋼節(jié)點(diǎn)和抗震支座,然后進(jìn)行桁架梁合龍,再進(jìn)行抗震支座和柱頂埋件焊接,施工進(jìn)度和施工質(zhì)量都得到了保證。

高壓（低中壓）鍋爐及石化工業(yè)用大口徑無縫鋼 管 標(biāo)準(zhǔn)： gb3087——中國(guó)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn) gb5310——中國(guó)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn) asmesa106——美國(guó)鍋爐及壓力容器規(guī)范 asmesa333——美國(guó)鍋爐及壓力容器規(guī)范 asmesa335——美國(guó)鍋爐及壓力容器規(guī)范 din17175——聯(lián)邦德國(guó)工業(yè)標(biāo)準(zhǔn) en10216-2——?dú)W洲壓力管道標(biāo)準(zhǔn)用途： 用于低中壓鍋爐（工作壓力一般不大于5.88mpa，工作溫度在450℃以下）的集箱及蒸汽管道； 用于高壓鍋爐（工作壓力一般在9.8mpa以上，工作溫度在450℃～650℃之間）的集箱及蒸汽管 道，石化工業(yè)用管。 主要生產(chǎn)鋼管牌號(hào)： 10、20、20g、20mng、25mng、15crmog、12cr2mog、12cr1movg、10cr9mo1vnb、sa106b、sa106c、 sa333ⅰ級(jí)、sa333ⅵ級(jí)

1材料:67截面: 承載力:參數(shù): 抗拉,抗彎,抗壓215n/mm^2高度h=912mm 抗剪125n/mm^2寬度b=302mm 端面承壓325n/mm^2腹板厚度tw=18mm 翼緣厚度tf=34mm 轉(zhuǎn)角r=28mm 面積a=364cm^2 a.彎矩：m->σc. mx=350kn-mσ=272.49n/mm^2 my=250kn-m>f=215n/mm^2 γx=1 γy=1 b.剪力：v->τ v=450knτ=30.67n/mm^2 a,tf=102.68cm^2<=τ=125n/mm^2 a,tf=43.9cm s.tf=4507.65cm^3 a,tw=75.96cm^215192mm^2 a,tw=21.1cmτ=29

金壇市建設(shè)工程質(zhì)量檢測(cè)中心 控制編號(hào)：jtc/wd01 第1頁共16頁 鋼材及連接部件力學(xué)性能作業(yè)指導(dǎo)書 第一版第0次修訂 發(fā)布日期：2009年12月1日 001-1 前言 根據(jù)金壇市建設(shè)工程質(zhì)量檢測(cè)中心《質(zhì)量手冊(cè)》和《程序文件》要求，為保證本 中心檢測(cè)室檢驗(yàn)人員在不同時(shí)間檢驗(yàn)方法、過程的一致性，實(shí)現(xiàn)檢驗(yàn)結(jié)果的重現(xiàn)性、 準(zhǔn)確性和可信性，依據(jù)現(xiàn)行相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)制定本檢驗(yàn)實(shí)施細(xì)則。 本細(xì)則編制遵照gb/t228-2002（金屬拉伸試驗(yàn)方法）,gb/t232-1999,（金屬?gòu)?曲試驗(yàn)方法），jgj18-2003（鋼筋焊接及驗(yàn)收規(guī)程）等標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定和本中心的程序 文件，儀器操作規(guī)程的規(guī)定編寫。 本室所有檢測(cè)人員在檢驗(yàn)過程中必須嚴(yán)格按照本檢驗(yàn)細(xì)則執(zhí)行。 本檢測(cè)實(shí)施細(xì)則由李建平負(fù)責(zé)起草。 本檢測(cè)實(shí)施細(xì)則批準(zhǔn)人：翁粉明 本檢測(cè)實(shí)施細(xì)則自2009

鋼材的力學(xué)性能

鋼鐵材料的力學(xué)性能 序號(hào)名稱量的符號(hào)單位符號(hào)含義 一強(qiáng)度 強(qiáng)度指金屬在外力作用下，抵抗塑性變形和斷裂的能 力。 1抗拉強(qiáng)度ζbmpa 金屬試樣拉伸時(shí)，在拉斷前所承受的最大負(fù)荷與試樣 原橫截面面積之比稱為抗拉強(qiáng)度： pb ζb＝—— fo 式中pb——試樣拉斷前的最大負(fù)荷（n） fo——試樣原橫截面積（mm2） 2抗彎強(qiáng)度ζbbmpa 試樣在位于兩支承中間的集中負(fù)荷作用下，使其折斷 時(shí)，折斷截面所承受的最大正壓力 8pl 對(duì)圓試樣：ζbb＝—— πd3 8pl 對(duì)矩形試樣：ζbb＝—— 2bh2 式中p——試樣所承受最大集中載荷（n） l——兩支承點(diǎn)間的跨距(mm) d——圓試樣截面之外徑(mm) b——矩形截面試樣之寬度(mm) h——矩形截面試樣之寬度(mm

條鋼的力學(xué)性能 條鋼保證條件 條鋼不經(jīng)熱處理，冷拉鋼和特殊表面加工鋼以冷硬狀態(tài)（h）或熱處理（退火、 高溫回火、正火、正火和回火、淬火和回火）狀態(tài)（交貨）。 條鋼硬度不得超過255hb，冷拉鋼和特殊表面加工鋼不得超過269hb。 10號(hào)鋼的力學(xué)性能（屈服強(qiáng)度、抗拉強(qiáng)度、伸長(zhǎng)率、斷面收縮率） 15號(hào)鋼的力學(xué)性能 20號(hào)鋼的力學(xué)性能 25號(hào)鋼的力學(xué)性能 30號(hào)鋼的力學(xué)性能 35號(hào)鋼的力學(xué)性能 40號(hào)鋼的力學(xué)性能 45號(hào)鋼的力學(xué)性能 50號(hào)鋼的力學(xué)性能 55號(hào)鋼的力學(xué)性能 60號(hào)鋼的力學(xué)性能 注：本表規(guī)定的力學(xué)性能適用于直徑或厚度不大于80mm鋼材的伸長(zhǎng)率允許降 低2%，斷面收縮允許降低5%。用直徑或厚度>120-125mm鋼材改鍛成直徑或厚 度為90-100mm的鋼材，其力學(xué)性能應(yīng)符合本表的規(guī)定。 牌號(hào)屈服強(qiáng)度 mpa% 抗拉強(qiáng)度 mpa% 伸長(zhǎng)率 δ5% 斷面收縮率