低堿度鋼渣在壓蒸條件下的活性研究
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4.4
研究了利用鋼渣粉和礦渣粉取代部分水泥和磨細(xì)石英砂制備C80高強(qiáng)管樁混凝土的可行性。結(jié)果表明,在常溫下,鋼渣的強(qiáng)度活性較低,遠(yuǎn)低于礦渣,提高比表面積也不能顯著提高鋼渣的活性;在蒸汽養(yǎng)護(hù)條件下,鋼渣活性仍遠(yuǎn)低于礦渣活性;壓蒸可激發(fā)出鋼渣的活性,提高比表面積能顯著提高鋼渣的活性。采用比表面積較大的鋼渣并優(yōu)選鋼渣比例,可生產(chǎn)高強(qiáng)管樁混凝土。
低堿度磨細(xì)鋼渣混凝土的性能研究
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對(duì)摻入磨細(xì)電爐氧化鋼渣的混凝土的抗壓強(qiáng)度及抗?jié)B性、抗凍性、抗碳化等耐久性能進(jìn)行了研究。結(jié)果表明:低堿度電爐氧化鋼渣具有一定反應(yīng)活性,適量磨細(xì)鋼渣摻入混凝土中對(duì)混凝土抗壓強(qiáng)度以及耐久性能無顯著影響,但摻量以不超過20%為宜;將磨細(xì)鋼渣與磨細(xì)粉煤灰或礦渣混摻可以發(fā)揮復(fù)合效應(yīng),提高摻合料的活性,改善混凝土的性能。
鋼鐵熔渣在高壓水射流條件下的粒度與膠凝活性變化規(guī)律
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通過自行設(shè)計(jì)搭建的高溫熔融-高壓水射流裝置,進(jìn)行了熔融態(tài)轉(zhuǎn)爐鋼渣與高爐渣的高壓水射流試驗(yàn).試驗(yàn)表明:采用高壓水射流直接冷卻微細(xì)化的方法能夠同時(shí)實(shí)現(xiàn)轉(zhuǎn)爐鋼渣的微細(xì)化與膠凝活性增強(qiáng);在本文試驗(yàn)條件下,采用8~10mpa的高壓水,射流冷卻后的射流鋼渣體積平均粒度達(dá)到94.3μm,主要物相是玻璃相和結(jié)晶礦物ca2sio4,由其所制備膠凝材料養(yǎng)護(hù)28d的抗壓強(qiáng)度達(dá)33.96mpa,超過原鋼渣制備膠凝材料8mpa.射流高爐礦渣形成絮狀結(jié)構(gòu),并具有更低膠凝活性.與熔融態(tài)高爐礦渣相比,熔融態(tài)轉(zhuǎn)爐鋼渣更適合采用高壓水射流方法.
無熟料鋼渣礦渣水泥在熱養(yǎng)護(hù)條件下的強(qiáng)度發(fā)展
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4.5
為了探討以鞍鋼鋼渣與礦渣為主要原料生產(chǎn)無熟料鋼渣礦渣水泥的可能性,以鞍鋼鋼渣與礦渣質(zhì)量比a、礦渣與鋼渣梯級(jí)混磨細(xì)度b、ca(oh)2與石膏質(zhì)量比c、熱養(yǎng)護(hù)溫度d為影響試件不同齡期強(qiáng)度的4因素進(jìn)行了正交試驗(yàn),并對(duì)膠凝材料的xrd圖譜和凈漿試塊的sem照片進(jìn)行了分析。結(jié)果表明:1a、b、c、d分別為1∶2、480m2/kg、2∶1和35℃的情況下,試件的抗壓強(qiáng)度最高,養(yǎng)護(hù)3,7,28d的抗壓強(qiáng)度分別為18.36,26.89和45.32mpa,這4個(gè)因素對(duì)試件強(qiáng)度影響的主次順序?yàn)閐>a>b>c。2體系的早期強(qiáng)度主要來源于c-s-h凝膠,及少量的鈣礬石相;體系后期強(qiáng)度的增強(qiáng)主要依賴于鈣礬石相的生成。
不同條件下低溫低濁水混凝試驗(yàn)研究
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4.7
不同條件下低溫低濁水混凝試驗(yàn)研究
鄂鋼5號(hào)高爐低品位條件下的操作
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4.5
總結(jié)了鄂鋼5號(hào)高爐在入爐礦品位特別低的情況下穩(wěn)定高爐操作所采取的有效措施。生產(chǎn)實(shí)踐表明,在入爐品位特別低的情況下,確保焦炭質(zhì)量穩(wěn)定,維護(hù)好合理爐型,防止?fàn)t墻粘結(jié),避免爐缸堆積,力求高爐穩(wěn)定順行至關(guān)重要。
弱堿性條件下紫銅化學(xué)拋光新工藝
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4.6
開發(fā)出了弱堿性溶液中紫銅化學(xué)拋光新工藝,確定了拋光液中的光亮劑(包括緩蝕劑和表面活性劑).經(jīng)過一系列正交實(shí)驗(yàn),獲得了最佳工藝條件,并分析了影響拋光效果的各種因素.該工藝拋光速度快、腐蝕性低、環(huán)境污染小、成本低.
FIDIC合同條件下的索賠
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4.8
目前絕大多數(shù)國際工程承包項(xiàng)目普遍采用fidic合同條件。在國際工程承包項(xiàng)目中索賠是承包商降低施工風(fēng)險(xiǎn)提高經(jīng)濟(jì)效益的重要途徑之一。本文從承包商的角度對(duì)fidic合同條件下的索賠處理的程序以及索賠文件的要求等內(nèi)容進(jìn)行扼要介紹,可為此類從業(yè)人員提供借鑒與參考。
特殊條件下的嵌巖樁設(shè)計(jì)
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特殊條件下的嵌巖樁設(shè)計(jì)——現(xiàn)行的《公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》(jtj024-85)在弱風(fēng)化巖層及巖溶地段條件下的嵌巖樁設(shè)計(jì)規(guī)定不盡全面或欠合理,在通過對(duì)樁基承載性狀的分析后,對(duì)規(guī)范有關(guān)嵌巖樁設(shè)計(jì)提出了一些不同意見和建議。
FIDIC合同條件下的索賠
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4.7
從fidic合同條件來講,索賠是合同雙方均等的權(quán)利,既可以是承包商向業(yè)主索賠,也可以是業(yè)主向承包商索賠。實(shí)際工作中,由于業(yè)主向承包商索賠的頻率大大低于承包商向業(yè)主索賠的頻率,習(xí)慣上業(yè)主總是著
FIDIC合同條件下的支付
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4.3
從計(jì)量程序上闡述了fidic合同條件下的支付方式,并介紹了各種支付方式的實(shí)施方法,對(duì)提高實(shí)施fidic合同條件的工程項(xiàng)目的效益具有一定的參考價(jià)值。
特殊條件下大型硐室施工實(shí)踐
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4.7
根據(jù)雞西礦業(yè)集團(tuán)張辰煤礦西三采區(qū)膠帶機(jī)下山機(jī)頭硐室的施工實(shí)踐,介紹了特殊施工條件下大型硐室的施工方法。
特殊條件下大型硐室施工實(shí)踐
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4.4
根據(jù)雞西礦業(yè)集團(tuán)張辰煤礦西三采區(qū)膠帶機(jī)下山機(jī)頭硐室的施工實(shí)踐,介紹了特殊施工條件下大型硐室的施工方法。
大錐度錐體氧槍研發(fā)及在半鋼煉鋼條件下的應(yīng)用
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4.3
為解決半鋼煉鋼條件下的氧槍粘槍問題,研制了新型大錐度錐體氧槍用于半鋼煉鋼,同時(shí)設(shè)計(jì)了新型5孔噴頭替代原有4孔噴頭以配合錐體氧槍的使用。通過進(jìn)行階段性的工業(yè)實(shí)踐,新設(shè)計(jì)的5孔錐體氧槍具備了化渣快、吹煉過程平穩(wěn)、粘渣后能夠自行脫落等特點(diǎn),很好地解決了氧槍粘槍問題,同時(shí)氧槍噴頭壽命也有大幅度提高。
在FIDIC合同條件下進(jìn)行施工索賠的體會(huì)
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在fidic合同條件下進(jìn)行施工索賠的體會(huì)——在fidic合同條件下進(jìn)行施工索賠的體會(huì) 關(guān)鍵詞:fidic合同、索賠、程序、證據(jù)、索賠報(bào)告
建筑物在不同場(chǎng)地條件下的隔震研究
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4.4
文章闡述了隔震結(jié)構(gòu)的橡膠支座選取方法,對(duì)橡膠支座隔震結(jié)構(gòu)進(jìn)行了深入研究,在此基礎(chǔ)上按照文章給出的選取支座方式的基礎(chǔ)上以某7層框架結(jié)構(gòu)為例,運(yùn)用ansys建立模型,對(duì)比分析了不同場(chǎng)地條件下建筑物的隔震效果。
工具鋼在超聲波振動(dòng)條件下的切削研究
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4.7
運(yùn)用超聲波振動(dòng)驅(qū)動(dòng)pcd刀具對(duì)stavax工具鋼進(jìn)行切削試驗(yàn),并對(duì)比研究普通切削和超聲波振動(dòng)切削的加工工件表面粗糙度和刀具磨損試驗(yàn)結(jié)果,獲得超聲波振動(dòng)切削時(shí)工件表面粗糙度、刀具磨損與加工參數(shù)之間的變化規(guī)律。
奧氏體不銹鋼在Cl~-條件下的腐蝕研究
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4.7
以一臺(tái)u型加熱器的腐蝕失效為例,分析0cr8ni9在cl-離子介質(zhì)溶液中的腐蝕原因和腐蝕機(jī)理,主要從兩個(gè)方面進(jìn)行分析:(1)通過分析u型加熱器失效原因,得出0cr8ni9在cl-離子介質(zhì)溶液中的腐蝕機(jī)理;(2)通過對(duì)0cr8ni9在ci-離子介質(zhì)腐蝕機(jī)理的分析得出影響腐蝕速度的主要因素。
高錳鋼在噴丸條件下的應(yīng)變硬化
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4.6
采用噴丸技術(shù)對(duì)高錳鋼表面噴丸處理,利用透射電子顯微鏡及高分辨電子顯微鏡研究由表層沿厚度方向的結(jié)構(gòu)變化特征,并對(duì)硬度沿厚度方向的變化進(jìn)行分析。結(jié)果表明:經(jīng)過表面噴丸處理,樣品表面形成了厚度約為20μm的納米晶層,表面納米化的程度與塑性變形量有關(guān),噴丸處理高錳鋼表層明顯強(qiáng)化。隨層深減小,硬度急劇增加。高錳鋼表層的加工硬化主要是由于晶粒細(xì)化,而與相變硬化無關(guān)。
動(dòng)態(tài)拉伸條件下TWIP鋼的斷裂機(jī)制
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4.8
采用sem檢測(cè)了twip鋼動(dòng)態(tài)拉伸后的組織形態(tài)。結(jié)果發(fā)現(xiàn),twip鋼具有典型的延性斷裂斷口特征,其變形和斷裂過程為微孔洞的形核、長大和聚合。含有第二相的twip鋼的斷裂機(jī)制為:第二相和奧氏體相界面聚合力的減弱或第二相本身加工硬化導(dǎo)致的開裂促使微孔形核,形變過程中產(chǎn)生的應(yīng)力集中使微孔長大、聚合直至發(fā)生斷裂。全奧氏體的twip鋼的斷裂機(jī)制為:形變過程中位錯(cuò)的運(yùn)動(dòng)受孿晶界的阻礙,形變孿晶與位錯(cuò)的交互作用使微孔形核于孿晶界處,應(yīng)力集中使微孔長大、聚合直至材料發(fā)生斷裂。
堿度對(duì)少熟料低堿度鋼渣水泥強(qiáng)度的促進(jìn)作用
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4.7
本文討論了堿和液相堿度對(duì)少熟料低堿度鋼渣水泥強(qiáng)度的促進(jìn)作用。結(jié)果表明:水化液相具有高堿度和富na2so4的水化環(huán)境將促進(jìn)低堿度鋼渣和礦渣的水化,高c3s適量f—cao的立窯熟料能顯著改善少熟料低堿度鋼渣水泥體系的早強(qiáng)和后期強(qiáng)度性能。
低水灰比條件下堿礦渣水泥的水化硬化
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4.4
研究了在低水灰比(w/c=0.25)和普通成型條件下,激發(fā)劑摻入方法對(duì)堿礦渣水泥抗壓強(qiáng)度的影響,礦渣細(xì)度對(duì)抗壓強(qiáng)度和硬化水泥漿體孔結(jié)構(gòu)的影響以及不同細(xì)度堿礦渣水泥的水化程度,并分析了激發(fā)劑的作用機(jī)理。
高冷料率條件下轉(zhuǎn)爐渣含銅控制實(shí)踐
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4.5
ps轉(zhuǎn)爐煉銅工藝中,轉(zhuǎn)爐渣含銅是其非常重要的一項(xiàng)技術(shù)指標(biāo),它直接關(guān)系到冰銅吹煉段的金屬直收率,有效地控制渣含銅,對(duì)企業(yè)的效益至關(guān)重要.由于生產(chǎn)設(shè)備的關(guān)系,在60t轉(zhuǎn)爐生產(chǎn)組織生產(chǎn)時(shí),產(chǎn)生大量的冷料無法消化,導(dǎo)致冷料庫存較高,針對(duì)冷料庫存的現(xiàn)狀,如何在持續(xù)降低冷料庫存的同時(shí)降低轉(zhuǎn)爐渣含銅是必須克服的難題.
低水灰比條件下堿礦渣水泥的水化硬化
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4.6
研究了在低水灰比(w/c=0.25)和普通成型條件下,激發(fā)劑摻入方法對(duì)堿礦渣水泥抗壓強(qiáng)度的影響,礦渣細(xì)度對(duì)抗壓強(qiáng)度和硬化水泥漿體孔結(jié)構(gòu)的影響以及不同細(xì)度堿礦渣水泥的水化程度,并分析了激發(fā)劑的作用機(jī)理。
早強(qiáng)劑對(duì)鋼渣的活性激發(fā)
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4.6
研究了不同試劑對(duì)鋼渣的活性激發(fā)效果,表明:添加早強(qiáng)劑對(duì)鋼渣的早期強(qiáng)度有較大的提高;naoh對(duì)鋼渣的早期強(qiáng)度的提高最為明顯,但后期強(qiáng)度發(fā)展緩慢,同時(shí)還會(huì)降低鋼渣漿體結(jié)構(gòu)的致密度;cacl_2摻量為3%時(shí),會(huì)對(duì)鋼渣早期強(qiáng)度有較大的提高,同時(shí)后期強(qiáng)度的發(fā)展仍有較大的增進(jìn)率。
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職位:雙證監(jiān)理工程師
擅長專業(yè):土建 安裝 裝飾 市政 園林