更新日期: 2025-03-21

復(fù)合載荷作用下帶邊緣大波紋膜片的非線性彎曲

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復(fù)合載荷作用下帶邊緣大波紋膜片的非線性彎曲 4.5

采用軸對稱旋轉(zhuǎn)殼體的簡化Reissuer方程,研究了在復(fù)合載荷作用下具有硬中心的帶邊緣大波紋膜片的非線性彎曲問題。應(yīng)用格林函數(shù)方法,將波紋膜片的非線性邊值問題化為非線性積分方程進行求解。為了求解積分方程并防止發(fā)散,引人一個插值參數(shù)到選代格式中。計算表明,當載荷很小時,任何插值參數(shù)值均能保證迭代的收斂性,取插值參數(shù)值接近或等于1獲得較快的收斂速度;而當載荷較大時,插值參數(shù)值不能取得過大。繪出了不同載荷組合下波紋膜片的特征曲線,得到的特征曲線可供設(shè)計參考。由于均布壓力和中心集中載荷的共同作用,將產(chǎn)生比均布壓力單獨作用更大的撓度。提出的解決方法適應(yīng)于任意軸向截面的波紋殼體。

面內(nèi)載荷作用下復(fù)合材料層合板非線性屈曲 面內(nèi)載荷作用下復(fù)合材料層合板非線性屈曲 面內(nèi)載荷作用下復(fù)合材料層合板非線性屈曲

面內(nèi)載荷作用下復(fù)合材料層合板非線性屈曲

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采用廣義傅立葉級數(shù)法建立了具有彈性約束的復(fù)合材料矩形層板在面內(nèi)載荷作用下的非線性穩(wěn)定性控制方程組,并簡化為矩陣形式。運用廣義傅里葉級數(shù)法對控制方程組進行求解,得到相應(yīng)的載荷-中心撓度曲線。計算結(jié)果表明:非對稱層合板在面內(nèi)載荷作用下,一般產(chǎn)生的是橫向變形,但在一定的鋪層順序、邊界條件、受載方式等情況下,也可能發(fā)生分叉型屈曲。

移動載荷作用下非線性連接浮橋的動力響應(yīng) 移動載荷作用下非線性連接浮橋的動力響應(yīng) 移動載荷作用下非線性連接浮橋的動力響應(yīng)

移動載荷作用下非線性連接浮橋的動力響應(yīng)

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以非線性有限元方法為基礎(chǔ),考慮橋節(jié)間非線性連接的影響,建立了浮橋三維動力響應(yīng)分析控制方程,并采用超單元方法對系統(tǒng)的運動方程進行縮減;然后用newmark直接積分和new-ton-raphson迭代方法求解系統(tǒng)的非線性運動方程,研究了移動載荷作用下非線性連接浮橋的三維非線性動力響應(yīng)特性.研究表明,橋節(jié)之間連接的非線性特性和間隙的大小對于浮橋的動力響應(yīng)影響很大,必須加以考慮.

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非線性帶涂層球形復(fù)合介質(zhì)的電勢分布

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非線性帶涂層球形復(fù)合介質(zhì)的電勢分布 4.4

在復(fù)合介質(zhì)滿足電流密度j和電場強度e為jα=σαe+χα|e|2e的關(guān)系下,應(yīng)用攝動方法推導(dǎo)了在外加交流電電場e=e1sinωt+e3sin3ωt+e5sin5ωt的作用下,帶球形涂層的非線性復(fù)合介質(zhì)的電勢分布公式。

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復(fù)合材料波紋板剪切載荷作用下的屈曲試驗與分析 復(fù)合材料波紋板剪切載荷作用下的屈曲試驗與分析 復(fù)合材料波紋板剪切載荷作用下的屈曲試驗與分析

復(fù)合材料波紋板剪切載荷作用下的屈曲試驗與分析

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復(fù)合材料波紋板剪切載荷作用下的屈曲試驗與分析 4.4

復(fù)合材料波紋板穩(wěn)定性是飛機機翼結(jié)構(gòu)設(shè)計需要考慮的重要方面,是目前飛機結(jié)構(gòu)設(shè)計中的一大難點。為了建立波紋板屈曲的數(shù)值分析方法,對復(fù)合材料波紋板在剪切載荷作用下的屈曲進行試驗、工程算法和有限元方法研究。通過試驗,探索了3種不同波長的復(fù)合材料波紋板的屈曲載荷和破壞載荷;采用工程算法和有限元方法計算了8種不同波長的復(fù)合材料波紋板屈曲載荷,并與試驗結(jié)果進行了比較。在試驗和分析研究的基礎(chǔ)上,初步提出了對復(fù)合材料波紋板屈曲載荷計算值進行修正的修正因子。結(jié)果表明,波紋板屈曲載荷的工程計算值大于試驗值,而有限元計算值小于試驗值,且隨著波長的增大,兩種方法相對于試驗結(jié)果的計算誤差越來越大。計算結(jié)果也表明,所提出的計算載荷修正因子可以有效地對有限元計算值和工程計算值進行修正,使修正后的計算值接近于試驗值。

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復(fù)合非線性反饋積分滑??刂破鞯脑O(shè)計

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復(fù)合非線性反饋積分滑??刂破鞯脑O(shè)計 4.5

通過采用非線性反饋控制(cnf)技術(shù)解決了跟蹤控制中的超調(diào)問題.首先針對一類帶有非匹配擾動的不確定連續(xù)系統(tǒng)設(shè)計了一個連續(xù)積分型的滑模面(ism),使得系統(tǒng)的滑動模態(tài)是漸近穩(wěn)定的;然后基于這個滑模面設(shè)計了一個積分滑??刂破?ismc),使得系統(tǒng)的狀態(tài)軌線在初始時刻就位于滑模面并且ismc對不確定項具有魯棒性.在系統(tǒng)軌線到達滑模面后,引入復(fù)合非線性反饋技術(shù),設(shè)計了復(fù)合非線性積分滑模控制器(cnf-smc),以達到降低系統(tǒng)超調(diào)的目的.仿真結(jié)果說明了該方法的有效性.

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分離指結(jié)構(gòu)對膜片彈簧載荷-變形特性的影響 分離指結(jié)構(gòu)對膜片彈簧載荷-變形特性的影響 分離指結(jié)構(gòu)對膜片彈簧載荷-變形特性的影響

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分離指結(jié)構(gòu)對膜片彈簧載荷-變形特性的影響 4.5

建立了離合器膜片彈簧有限元模型,采用非線性有限元法對膜片彈簧載荷-變形特性進行了模擬計算,研究了分離指結(jié)構(gòu)對膜片彈簧載荷-變形特性的影響。計算結(jié)果表明,分離指根部及窗孔結(jié)構(gòu)是影響膜片彈簧載荷-變形特性的關(guān)鍵因素。探討了窗孔結(jié)構(gòu)對膜片彈簧載荷-變形特性的影響,為膜片彈簧的優(yōu)化設(shè)計提供指導(dǎo)。

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帶雙抗彎膜片圓環(huán)式稱重傳感器的非線性調(diào)整技術(shù)(精)

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帶雙抗彎膜片圓環(huán)式稱重傳感器的非線性調(diào)整技術(shù)(精) 4.5

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弱排水樁復(fù)合地基非線性分析 弱排水樁復(fù)合地基非線性分析 弱排水樁復(fù)合地基非線性分析

弱排水樁復(fù)合地基非線性分析

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弱排水樁復(fù)合地基非線性分析 4.7

在等應(yīng)變條件下,假設(shè)弱排水樁樁體固結(jié)僅通過徑向滲流完成,采用e-logσ和e-logk半對數(shù)模型,并考慮涂抹區(qū)影響,建立瞬時加載作用下弱排水樁復(fù)合地基非線性固結(jié)方程。通過退化為太沙基一維固結(jié)解答,證明此解析解的正確性。對復(fù)合地基非線性固結(jié)分析發(fā)現(xiàn):考慮土體非線性對弱排水樁復(fù)合地基固結(jié)速率影響較大,不可忽略;隨著樁土模量比增大,復(fù)合地基固結(jié)速率加快,且非線性參數(shù)cc/ck對固結(jié)速率的影響程度減小;相比cc/ck,σ0/σsi對固結(jié)速率的影響較小。kh/kc的變化對弱排水樁復(fù)合地基固結(jié)速率影響很小,可以忽略;弱排水樁復(fù)合地基固結(jié)速率主要受kh/kv即樁周土滲透系數(shù)各向異性的影響;隨著樁體長徑比h/rc增大,弱排水樁復(fù)合地基固結(jié)速率減小。

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高階剪切變形理論下兩鄰邊鉸支兩鄰邊夾緊復(fù)合材料層板的幾何非線性分析 高階剪切變形理論下兩鄰邊鉸支兩鄰邊夾緊復(fù)合材料層板的幾何非線性分析 高階剪切變形理論下兩鄰邊鉸支兩鄰邊夾緊復(fù)合材料層板的幾何非線性分析

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高階剪切變形理論下兩鄰邊鉸支兩鄰邊夾緊復(fù)合材料層板的幾何非線性分析 4.3

首先用虛位移原理推導(dǎo)出以位移形式表達的reddy型高階剪切變形理論的復(fù)合材料層板的非線性控制方程。選定的5個位移函數(shù)均滿足兩鄰邊鉸支兩鄰邊夾緊邊界條件。用galerkin方法把無量綱化之后的控制方程組轉(zhuǎn)化為非線性代數(shù)方程組。穩(wěn)定化雙共軛梯度法用于求解稀疏線性方程組,可調(diào)節(jié)參數(shù)的修正迭代法用于求解非線性代數(shù)方程組。最后求出了不同復(fù)合材料的撓度和彎矩值并同kirchhoff及reissner-mindlin板的結(jié)果進行了比較。

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復(fù)合載荷作用下帶邊緣大波紋膜片的非線性精華文檔

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高階剪切變形理論下三邊夾緊一邊鉸支復(fù)合材料層板的幾何非線性分析

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高階剪切變形理論下三邊夾緊一邊鉸支復(fù)合材料層板的幾何非線性分析 4.7

首先用虛位移原理推導(dǎo)出以位移形式表達的reddy型高階剪切變形理論復(fù)合材料層板的非線性控制方程及相應(yīng)的邊界條件。選定的五個位移函數(shù)均滿足三邊夾緊一邊鉸支邊界條件,用galerkin方法把無量綱化之后的控制方程轉(zhuǎn)化為一組非線性代數(shù)方程組,用線性化的方法和可調(diào)節(jié)參數(shù)的修正迭代法求解這組方程。最后求出了不同復(fù)合材料的撓度和彎矩值。

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受約束超彈性材料圓形墊塊的非線性載荷-變形關(guān)系研究 受約束超彈性材料圓形墊塊的非線性載荷-變形關(guān)系研究 受約束超彈性材料圓形墊塊的非線性載荷-變形關(guān)系研究

受約束超彈性材料圓形墊塊的非線性載荷-變形關(guān)系研究

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受約束超彈性材料圓形墊塊的非線性載荷-變形關(guān)系研究 4.6

主要研究超彈性材料圓形墊塊的非線性載荷-變形關(guān)系,基于變分原理獲得了圓形墊塊在軸對稱變形時非線性載荷-變形關(guān)系的一般表達式。隨后用指數(shù)序列之和準確描述了mooney-rivlin材料圓形墊塊在軸對稱變形下的非線性載荷-變形關(guān)系,并且這一關(guān)系比早期gent等人提出的經(jīng)驗公式精確得多,更接近有限元計算結(jié)果。最后證明了由raleigh-ritz法得到的非線性載荷-變形關(guān)系受不同的假設(shè)形變位移場影響不大。

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受約束超彈性材料圓形墊塊的非線性載荷—變形關(guān)系研究 受約束超彈性材料圓形墊塊的非線性載荷—變形關(guān)系研究 受約束超彈性材料圓形墊塊的非線性載荷—變形關(guān)系研究

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受約束超彈性材料圓形墊塊的非線性載荷—變形關(guān)系研究 4.8

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軸拉載荷下軸棒法C/C復(fù)合材料的漸進損傷 軸拉載荷下軸棒法C/C復(fù)合材料的漸進損傷 軸拉載荷下軸棒法C/C復(fù)合材料的漸進損傷

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軸拉載荷下軸棒法C/C復(fù)合材料的漸進損傷 4.3

以漸進損傷方法和雙線性內(nèi)聚力模型為理論基礎(chǔ),結(jié)合abaqus6.8用戶子程序usdfld對軸向拉伸載荷作用下軸棒法c/c復(fù)合材料的破壞模式及載荷進行了預(yù)測,對比了試驗結(jié)果與預(yù)測結(jié)果。結(jié)果表明:本方法可以準確預(yù)測軸拉載荷作用下軸棒法c/c復(fù)合材料的破壞模式。

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循環(huán)荷載作用下地基一維非線性固結(jié)解析解

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循環(huán)荷載作用下地基一維非線性固結(jié)解析解 3

循環(huán)荷載作用下地基一維非線性固結(jié)解析解——本文就循環(huán)荷載作用下地基一維非線性固結(jié)解析解作一介紹。

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爆炸載荷下復(fù)合材料層合板的抗沖擊性能-論文 4.7

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循環(huán)荷載作用下飽和軟粘土非線性一維固結(jié)

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循環(huán)荷載作用下飽和軟粘土非線性一維固結(jié) 3

循環(huán)荷載作用下飽和軟粘土非線性一維固結(jié)——根據(jù)飽和軟粘土地基非線性一維固結(jié)理論,針對單層飽水地基模型,運用laplace變換求解了在循環(huán)荷載作用下的單層飽水地基一維非線性變形問題;通過laplace逆變換,即可計算單層飽水地基在循環(huán)荷載作用下的非線性一維固...

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任意荷載下欠固結(jié)地基的非線性一維固結(jié)

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任意荷載下欠固結(jié)地基的非線性一維固結(jié) 3

任意荷載下欠固結(jié)地基的非線性一維固結(jié)——根據(jù)gibson得到的固相坐標z下的非線性固結(jié)控制方程,運用laplace變換求解了在任意荷載作用下的單層飽水欠固結(jié)地基一維非線性變形問題;通過laplace逆變換,求得單層飽水欠固結(jié)地基在任意荷載作用下的一維非線性固結(jié)解...

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剪壓復(fù)合作用下磚砌體的非線性模擬

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剪壓復(fù)合作用下磚砌體的非線性模擬 3

剪壓復(fù)合作用下磚砌體的非線性模擬——運用solid65單元分別模擬磚砌塊和砂漿,運用contact174和targe169接觸對單元模擬這兩種材料間在不同剪壓受力狀態(tài)下的非線性接觸特性,得出了與試驗結(jié)果基本一致的剪壓破壞形態(tài)和相關(guān)曲線.同時,程序計算也驗證了普通磚砌...

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含分層損傷的復(fù)合材料格柵(AGS)板的非線性熱屈曲分析 含分層損傷的復(fù)合材料格柵(AGS)板的非線性熱屈曲分析 含分層損傷的復(fù)合材料格柵(AGS)板的非線性熱屈曲分析

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含分層損傷的復(fù)合材料格柵(AGS)板的非線性熱屈曲分析 4.8

采用基于復(fù)合材料一階剪切效應(yīng)理論的有限元法分別研究了含分層損傷的復(fù)合材料層合光板、單向加筋板和格柵加筋(ags)板的熱屈曲性態(tài)。在分析中考慮材料熱物理性質(zhì)與溫度相關(guān)特性,同時在分層前緣采用了位移約束條件以保證分層區(qū)域的各子板的變形相容要求。3種結(jié)構(gòu)的典型算例分析和結(jié)果的比較表明,復(fù)合材料格柵(ags)板具有很強的抗熱屈曲的能力,但是,分層損傷將使其臨界溫度降低,同時還會導(dǎo)致熱屈曲的模態(tài)發(fā)生改變。本文中提出的方法和所得結(jié)論對ags結(jié)構(gòu)的熱承載能力預(yù)測和損傷容限設(shè)計將具有參考價值。

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復(fù)合砂漿鋼筋網(wǎng)加固抗彎RC梁的非線性分析 4.8

復(fù)合砂漿鋼筋網(wǎng)薄層加固是一種有效的加固方法,能夠顯著地提高鋼筋混凝土梁的抗彎承載力、變形能力以及抗裂性能。以8根復(fù)合砂漿鋼筋網(wǎng)加固rc梁的試驗研究結(jié)果為參考,通過非線性有限元分析廣泛地研究了加固梁縱向配筋率、配箍特征值、梁高寬比對極限荷載提高幅度的影響,并初步分析了少筋梁和超筋梁加固后的荷載-跨中撓度曲線的變化規(guī)律。根據(jù)分析和試驗結(jié)果,通過等效假定給出了復(fù)合砂漿鋼筋網(wǎng)加固rc梁的極限承載力計算公式和抗彎剛度計算公式。

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豎向地震作用下雙塔連體結(jié)構(gòu)非線性時程分析 4.7

地震作用下雙塔連體結(jié)構(gòu)體系的變形和內(nèi)力分布較為復(fù)雜,結(jié)構(gòu)中設(shè)置的連體部分在一定程度上會提高豎向地震作用對結(jié)構(gòu)的影響。針對某一頂部連體雙塔結(jié)構(gòu),采用nosacad有限元軟件建立結(jié)構(gòu)的整體非線性分析模型。對計算模型進行輸入水平向、豎直向地震波和只輸入水平向地震波兩種不同工況的動力時程分析,通過對比兩種工況下結(jié)構(gòu)的動力響應(yīng),研究豎向地震對該連體結(jié)構(gòu)地震反應(yīng)的影響。分析表明:豎向地震作用對結(jié)構(gòu)的水平位移基本沒有影響,對結(jié)構(gòu)豎向位移有一定影響,但影響較小;豎向地震作用對連體部分跨中桿件的內(nèi)力有一定影響。

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一類帶非線性源的擬線性雙曲方程以測度為初值的BV解 一類帶非線性源的擬線性雙曲方程以測度為初值的BV解 一類帶非線性源的擬線性雙曲方程以測度為初值的BV解

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一類帶非線性源的擬線性雙曲方程以測度為初值的BV解 4.6

討論擬線性雙曲方程ut+(um)x=tqup,以σ-有限的borel測度為初值的cauchy問題,其中m>1,0<p≤1,q≥0是給定常數(shù),證明了bv解的存在性.

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上硬下軟雙層地基的非線性沉降分析

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上硬下軟雙層地基的非線性沉降分析——以秦皇島地區(qū)地基條件為例,根據(jù)當?shù)剀浲良吧巴恋妮d荷試驗結(jié)果確定出各自的修正切線模量方程,然后按修正切線模量沉降計算法分析了上硬下軟雙層地基中條形基礎(chǔ)的非線性沉降特性,最后對雙層地基中條形基礎(chǔ)的沉降變形控制設(shè)...

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變荷載下成層地基一維非線性固結(jié)分析

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葉發(fā)嘉

職位:水利工程規(guī)劃工程師

擅長專業(yè):土建 安裝 裝飾 市政 園林

復(fù)合載荷作用下帶邊緣大波紋膜片的非線性文輯: 是葉發(fā)嘉根據(jù)數(shù)聚超市為大家精心整理的相關(guān)復(fù)合載荷作用下帶邊緣大波紋膜片的非線性資料、文獻、知識、教程及精品數(shù)據(jù)等,方便大家下載及在線閱讀。同時,造價通平臺還為您提供材價查詢、測算、詢價、云造價、私有云高端定制等建設(shè)領(lǐng)域優(yōu)質(zhì)服務(wù)。手機版訪問: 復(fù)合載荷作用下帶邊緣大波紋膜片的非線性