硅灰石復(fù)合材料力學(xué)性能的研究

RTM聚酰亞胺復(fù)合材料力學(xué)性能研究

測(cè)試了兩種不同經(jīng)緯編織密度和不同含膠量的碳布/環(huán)氧復(fù)合材料的基本力學(xué)性能,對(duì)碳纖維復(fù)絲及碳布在復(fù)合材料中的強(qiáng)度利用率作了比較與分析。結(jié)果表明:適當(dāng)增大含膠量有利于改善復(fù)合材料的力學(xué)性能;經(jīng)緯編織密度對(duì)復(fù)合材料力學(xué)性能的影響同樣不可忽視。

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采用溶膠-凝膠法制備硅灰石-磷灰石(aw)納米前驅(qū)體粉,并結(jié)合有機(jī)泡沫浸漬工藝、物理包被殼聚糖(cs)法制備aw/cs復(fù)合支架材料。以?huà)呙桦婄R、抗壓強(qiáng)度測(cè)試儀對(duì)支架材料的顯微結(jié)構(gòu)和力學(xué)性能進(jìn)行表征,把兔骨髓基質(zhì)干細(xì)胞(bmscs)與支架材料體外復(fù)合培養(yǎng)評(píng)價(jià)材料的細(xì)胞相容性,將細(xì)胞與支架材料一起構(gòu)建體外組織工程骨植入兔的骨缺損處,用組織學(xué)的方法評(píng)價(jià)支架材料的生物相容性和成骨能力。結(jié)果表明:復(fù)合支架材料具有大孔/微孔結(jié)構(gòu)、孔隙分布均勻和相互貫通的優(yōu)點(diǎn),大孔孔徑在100～500μm,孔隙率為80%～90%,復(fù)合支架材料適宜骨髓基質(zhì)干細(xì)胞(msc)黏附、增殖和分化,無(wú)細(xì)胞毒性。細(xì)胞復(fù)合材料的動(dòng)物體內(nèi)研究表明:mscs與aw/cs復(fù)合支架材料體外構(gòu)建的新型組織工程骨具有較高的成骨能力和良好的骨缺損修復(fù)能力。

柔性石墨成型條件對(duì)復(fù)合材料力學(xué)性能影響研究

將聚乳(酸pla)接枝到硅灰石粒子表面進(jìn)行改性,制備了pla-g-硅灰石/pla復(fù)合材料,考察了復(fù)合材料的微觀(guān)結(jié)構(gòu)、力學(xué)性能和降解性能。結(jié)果表明:pla-g-硅灰石提高了無(wú)機(jī)粒子與pla基體的相容性,并使無(wú)機(jī)粒子在基體中的分散更加均勻;與硅灰石/pla復(fù)合材料相比,pla-g-硅灰石/pla復(fù)合材料的拉伸性能和彎曲性能增強(qiáng)降,解速度減慢并,且在降解過(guò)程中保持了較好的力學(xué)性能。

采用熔融共混法制備了玻璃微珠/聚丙烯(gb/pp)復(fù)合材料,研究了玻璃微珠含量及表面處理對(duì)復(fù)合材料微觀(guān)結(jié)構(gòu)、力學(xué)性能及介電性能的影響。結(jié)果表明:隨著玻璃微珠含量的增加,復(fù)合材料的拉伸強(qiáng)度和伸長(zhǎng)率下降,而彈性模量增加。微觀(guān)結(jié)構(gòu)分析表明:經(jīng)過(guò)硅烷偶聯(lián)劑kh-550和eb-151處理的玻璃微珠與聚丙烯之間的界面粘接性得到提高,復(fù)合材料的拉伸強(qiáng)度、彈性模量和伸長(zhǎng)率明顯改善;偶聯(lián)劑的用量對(duì)復(fù)合材料的力學(xué)性能有明顯的影響,其最佳用量為2%。復(fù)合材料的介電常數(shù)和介電損耗隨玻璃微珠含量增加呈現(xiàn)增大的趨勢(shì),且經(jīng)過(guò)改性的復(fù)合材料的介電常數(shù)和介電損耗比未經(jīng)改性的有所增加。

利用胺類(lèi)改性劑m處理木粉,研究了改性劑m和力學(xué)性能改性劑丙烯腈-苯乙烯共聚(物as)的用量對(duì)聚氯乙(烯pvc)基復(fù)合材料力學(xué)性能的影響。結(jié)果表明:隨著改性劑m用量的增加,復(fù)合材料的拉伸強(qiáng)度、無(wú)缺口沖擊強(qiáng)度、彎曲強(qiáng)度以及彎曲模量都呈先上升后下降的趨勢(shì),且當(dāng)m用量略大于2%時(shí)達(dá)到最大值;隨著as用量的增加,復(fù)合材料的拉伸強(qiáng)度、彎曲強(qiáng)度及彎曲模量都呈逐漸上升的趨勢(shì),無(wú)缺口沖擊強(qiáng)度呈逐漸下降的趨勢(shì)到,8%時(shí)趨于平緩。

綜述了國(guó)內(nèi)外界面改性增強(qiáng)塑木復(fù)合材料力學(xué)性能的研究進(jìn)展,包括界面改性增強(qiáng)的作用機(jī)理、木纖維的表面改性、塑料的表面改性和添加界面相容劑等,并展望了塑木復(fù)合材料界面改性研究的未來(lái)趨勢(shì)。

通過(guò)采用普通硅酸鹽水泥、粉煤灰、硅灰、堿水劑、以及pva纖維進(jìn)行水泥基復(fù)合材料配合比試驗(yàn),設(shè)計(jì)和制作了不同尺寸立方體、棱柱體、抗拉和抗折試件。通過(guò)試驗(yàn),獲得了水泥基復(fù)合材料的不同尺寸立方體抗壓強(qiáng)度、軸心抗壓強(qiáng)度、抗折強(qiáng)度、抗拉強(qiáng)度,分析了pva纖維不同尺寸間水泥基復(fù)合材料力學(xué)性能之間的相互關(guān)系,并建立了相對(duì)應(yīng)的數(shù)學(xué)模型,研究結(jié)果為pva纖維水泥基復(fù)合材料的工程設(shè)計(jì)及工程應(yīng)用質(zhì)量評(píng)價(jià)提供理論依據(jù)。

以聚磷酸銨(app)作為阻燃劑,用擠出成型法制備具有阻燃性的pe基木塑復(fù)合材料,研究app含量對(duì)木塑復(fù)合材料的靜態(tài)力學(xué)性能以及動(dòng)態(tài)力學(xué)性能的影響。靜態(tài)力學(xué)研究結(jié)果表明:加入app的木塑復(fù)合材料的彎曲強(qiáng)度和沖擊強(qiáng)度均比未加入app的木塑復(fù)合材料有所增加,當(dāng)app質(zhì)量含量為16%時(shí),彎曲強(qiáng)度和沖擊強(qiáng)度均達(dá)到最大值,分別為66.94mpa和13.38kj/m2;動(dòng)態(tài)力學(xué)研究結(jié)果表明:不同app含量的木塑復(fù)合材料在60.2～70.4℃之間均存在明顯的松弛,當(dāng)溫度低于松弛溫度時(shí),木塑復(fù)合材料的存儲(chǔ)模量(e')較大,而溫度高于松弛溫度時(shí),木塑復(fù)合材料的存儲(chǔ)模量明顯減小;隨著app含量增加,木塑復(fù)合材料的損耗模量(e″)和損耗因子(tanδ)均先降低然后升高。

通過(guò)改變高密度聚乙烯（hdpe）和聚苯乙烯（ps）的混合比例，設(shè)計(jì)了7種制作木塑復(fù)合材料的方案．hdpe：ix5分別為0：10、1：9、2：8、3：7、4：6、5：5、10：0。按照不同設(shè)計(jì)方案，選用相應(yīng)的擠出工藝參數(shù)制作木塑復(fù)合材料型材，按照塑料檢測(cè)標(biāo)準(zhǔn)對(duì)其進(jìn)行力學(xué)性能檢測(cè)以及掃描電鏡觀(guān)察，找出最優(yōu)的配方工藝。

主要研究了不同樹(shù)脂含量下,碳布/環(huán)氧復(fù)合材料的經(jīng)向拉伸和緯向壓縮性能,并初步探討了樹(shù)脂含量對(duì)復(fù)合材料拉伸、壓縮性能的影響機(jī)理。試驗(yàn)結(jié)果表明:樹(shù)脂含量對(duì)復(fù)合材料力學(xué)性能的影響較大,當(dāng)樹(shù)脂質(zhì)量含量在42%～45%之間時(shí),拉伸、壓縮性能較好。

本文采用苯乙烯作改性bmi樹(shù)脂的活性稀釋劑以降低樹(shù)脂粘度,并對(duì)該樹(shù)脂體系進(jìn)行了dsc測(cè)試和ir光譜分析。實(shí)驗(yàn)表明,加入苯乙烯后,樹(shù)脂體系的反應(yīng)活性極大提高,固化溫度降低。實(shí)驗(yàn)還研究了苯乙烯的用量對(duì)t700/bmi復(fù)合材料力學(xué)性能的影響,結(jié)果表明,隨著苯乙烯用量的增加,t700/bmi復(fù)合材料的拉伸強(qiáng)度、彎曲強(qiáng)度及層間剪切強(qiáng)度逐漸增大,但苯乙烯用量超過(guò)15%(w%)時(shí),拉伸強(qiáng)度呈下降趨勢(shì),而彎曲強(qiáng)度和層間剪切強(qiáng)度則繼續(xù)增大,直到苯乙烯用量超過(guò)25%(w%)時(shí),才呈下降趨勢(shì)。因此,苯乙烯的用量控制在15%～25%(w%)較為合適。

采用硅烷、鈦酸酯和馬來(lái)酸酐接枝聚乙烯制備竹塑復(fù)合材料,研究偶聯(lián)劑的種類(lèi)和含量對(duì)竹塑復(fù)合材料性能的影響。結(jié)果表明:采用硅烷和馬來(lái)酸酐接枝聚乙烯兩種偶聯(lián)劑制備的復(fù)合材料,具有較高的拉伸強(qiáng)度、沖擊強(qiáng)度和彎曲強(qiáng)度。馬來(lái)酸酐接枝聚乙烯的加入量達(dá)到竹粉質(zhì)量含量的9%左右時(shí),材料的沖擊強(qiáng)度最高。

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采用基本斷裂功法(ewf)評(píng)價(jià)了高密度聚乙烯(pe-hd)/硅灰石/馬來(lái)酸酐接枝乙烯-辛烯共聚物(poe-g-mah)復(fù)合材料處于平面應(yīng)力與平面應(yīng)變過(guò)渡狀態(tài)下試樣的斷裂行為,研究了不同硅灰石含量對(duì)復(fù)合材料斷裂行為的影響。對(duì)該體系ewf方法的適用效果以及試樣所處的應(yīng)力狀態(tài)進(jìn)行了驗(yàn)證,用線(xiàn)性回歸法處理數(shù)據(jù)成功得到了各斷裂功參數(shù)。結(jié)果表明,隨著硅灰石含量的增加,pe-hd/硅灰石/poe-g-mah復(fù)合材料的比基本斷裂功增加,比塑性功降低;復(fù)合材料的斷裂韌性主要取決于屈服后材料抵抗裂紋擴(kuò)展的能力,復(fù)合材料的塑性變形能力也更依賴(lài)于屈服后的行為;pe-hd/硅灰石/poe-g-mah復(fù)合材料的缺口沖擊強(qiáng)度隨著硅灰石含量的增加而降低,缺口沖擊強(qiáng)度高的材料比基本斷裂功卻較小。

第14卷 1997年 　 第4期 10月 復(fù)　合　材　料　學(xué)　報(bào) actamateriaecompositaesinica vol.14　　no.4 october　　1997 　　收修改稿、初稿日期:1996-07-29,1996-04-04 　　得到高分子材料工程國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室基金、四川省科委基金資助 玻璃纖維增強(qiáng)聚乙烯復(fù)合材料力學(xué) 及摩擦性能的研究 黃金貴　王　琪　孔祥安*　張　鷹 (高分子材料工程國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,成都科技大學(xué)高分子研究所,成都610065) (*西南交通大學(xué)應(yīng)用力學(xué)研究所,成都610031) 摘　要　本文制備了結(jié)構(gòu)-性能不同的纖維增強(qiáng)聚乙烯基復(fù)合材料,研究了纖維含量及纖維取向 對(duì)聚乙烯基復(fù)合材料力學(xué)性能和摩擦性能的影響。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明:纖維含量及

提高力學(xué)性能是材料進(jìn)行復(fù)合的主要目的之一。復(fù)合材料的常溫力學(xué)性能主要取決于增強(qiáng)劑,而高溫力學(xué)性能則與基體材料的耐熱性密切相關(guān)。界面對(duì)復(fù)合材料的力學(xué)性能具有重要的影響,界面微裂紋的產(chǎn)生、擴(kuò)展和中止以及剝離等將對(duì)復(fù)合材料的力學(xué)性能產(chǎn)生嚴(yán)重的影響。正由于界面影響的復(fù)雜性,目前描述復(fù)合材料力學(xué)性能的公式尚處于經(jīng)驗(yàn)或半經(jīng)驗(yàn)階段,尚未達(dá)到系統(tǒng)理論化程度。

筑神-建筑下載:http://www.***.*** 硅灰石 1主題內(nèi)容與適用范圍 本標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定了天然硅灰石(casio3)產(chǎn)品的分類(lèi)，技術(shù)要求，試驗(yàn)方法，檢驗(yàn) 規(guī)則及其他要求。 本標(biāo)準(zhǔn)適用于天然硅灰石產(chǎn)品的質(zhì)量檢驗(yàn)和驗(yàn)收。 2引用標(biāo)準(zhǔn) gb2007.1散裝礦產(chǎn)品取樣制樣通則手工取樣方法 gb2007.2散裝礦產(chǎn)品取樣制樣通則手工取樣方法 gb2007.7散裝礦產(chǎn)品取樣制樣通則粒度測(cè)定方法手工篩方法 gb5211.2顏料水溶物測(cè)定熱萃取法 gb5211.3顏料在105℃揮發(fā)物的測(cè)定 gb5211.13顏料水萃取液酸堿度的測(cè)定 gb5211.15顏料吸油量的測(cè)定 gb5950建筑材料與非金屬礦產(chǎn)品白度試驗(yàn)方法通則 3產(chǎn)品分類(lèi)及等級(jí) 3.1

使用氨基硅烷對(duì)硅酸鋁包覆硅灰石復(fù)合粉體進(jìn)行了表面改性,研究了硅烷用量、改性溫度和改性時(shí)間對(duì)復(fù)合粉體吸油值的影響,并對(duì)改性產(chǎn)品進(jìn)行了紅外光譜分析。然后將改性復(fù)合粉體填充到尼龍6(pa6)中,研究其在pa6中的填充性能。采用掃描電鏡(sem)對(duì)硅烷改性前后的復(fù)合粉體填充pa6材料的沖擊斷面進(jìn)行了表征。結(jié)果表明:適宜的硅烷偶聯(lián)劑用量為硅酸鋁包覆硅灰石復(fù)合粉體質(zhì)量的1%,改性溫度為60℃～80℃,改性時(shí)間為15～20min。改性可以改善復(fù)合粉體與pa6的結(jié)合界面,明顯提高其力學(xué)性能。

在氬氣的保護(hù)條件下，采用液態(tài)金屬攪拌鑄造技術(shù)制備了鎂合金／碳納米管復(fù)合材料。對(duì)其進(jìn)行了力學(xué)性能測(cè)試，采用光學(xué)顯微鏡觀(guān)察和分析了其顯微組織。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明：碳納米管對(duì)鎂合金（az91）有較強(qiáng)的增強(qiáng)效果。