工作電流對發(fā)動機硼鑄鐵缸套等離子束硬化效果的影響

采用不同主弧電流對qt450試樣表面進(jìn)行等離子改性處理,獲得了球墨鑄鐵表面熔凝組織。采用om,sem,xrd和顯微硬度計及x射線殘余應(yīng)力測定儀對等離子改性后的球鐵組織形貌、顯微硬度和表面殘余應(yīng)力進(jìn)行了分析。研究結(jié)果表明:球鐵經(jīng)不同電流等離子表面熔凝后均可獲得白口鑄鐵層,且組織細(xì)小。位錯堆積強化在表層形成壓應(yīng)力,硬化層硬度較基體提高了3.5~4倍,同時在熱影響區(qū)出現(xiàn)包圍石墨球的馬氏體殼組織,顯著提高了基體的硬度。

利用om和sem觀察分析了等離子束微熔處理后的硬化層組織,結(jié)果表明,其硬化層分為熔化區(qū)和固態(tài)相變區(qū),熔化區(qū)組織為細(xì)小的共晶萊氏體+少量未溶石墨,而固態(tài)相變區(qū)組織為針狀馬氏體+殘余奧氏體+片狀石墨+含硼碳化物和磷共晶的復(fù)合組織。顯微硬度分布測試結(jié)果表明,隨著掃描速度的增大,硬化層深度和寬度減小,顯微硬度減小。在熔化區(qū)域內(nèi)無明顯的硬度梯度,顯微硬度一般為850～1000hv0.1,而在固態(tài)相變區(qū)中,存在著較大的硬度梯度,且熔化區(qū)和相變區(qū)之間有一軟化帶。實驗還發(fā)現(xiàn),在固態(tài)相變淬硬區(qū)底部存在著過渡區(qū)。磨損實驗結(jié)果表明,該材料經(jīng)微熔硬化處理后其耐磨性提高了約2倍。

利用等離子束氣缸套表面熔凝專用設(shè)備,對硼鑄鐵氣缸套進(jìn)行了熔凝相變強化處理。借助光學(xué)顯微鏡、掃描電子顯微鏡、超聲振蕩磁致伸縮儀、電子分析天平等設(shè)備觀察和測試了熔凝、滲氮及未處理試樣的表層組織結(jié)構(gòu)、耐穴蝕性能和穴蝕后形貌。結(jié)果表明:經(jīng)12h穴蝕試驗后的相對耐穴蝕性能,等離子束表面熔凝處理是未經(jīng)處理的4.48倍,滲氮處理是未經(jīng)處理的1.36倍。隨著時間的延長,經(jīng)等離子束熔凝處理的優(yōu)勢更加明顯。

　研究了等離子束表面硬化工藝參數(shù)對硼鑄鐵淬硬層及其組織與性能的影響。實驗結(jié)果表明:硼鑄鐵經(jīng)等離子束淬火處理后,其硬化層的組織為隱針馬氏體+殘余奧氏體+片狀石墨+硼化物,其顯微硬度是未處理的2～3倍,且硬度分布沿硬化層深度方向很不均勻。在掃描速度不變的條件下,隨電流增大,硬化層深度和寬度增加,顯微硬度增大;在電流不變的條件下,隨掃描速度增大,硬化層深度和寬度減小,顯微硬度減小。

對不同掃描速度下球墨鑄鐵表面等離子束處理的組織和性能進(jìn)行了分析研究。結(jié)果表明,在保持工作電流為60a,工作電壓為30v的條件下,掃描速度從10mm/s增加到50mm/s,球墨鑄鐵表面發(fā)生了熔凝硬化;掃描速度增大,熔凝層和硬化層的深度、寬度減小,硬化層的最高硬度值增大,熔凝硬化區(qū)石墨相消失,其室溫組織為細(xì)小的變態(tài)萊氏體+殘余奧氏體,相變淬火區(qū)組織為針狀馬氏體+變態(tài)萊氏體+包圍球狀石墨的變態(tài)萊氏體、馬氏體雙殼組織;雙殼組織硬度達(dá)到917.8hv0.1,對提高耐磨性有利。

采用等離子相變硬化設(shè)備對汽車發(fā)動機缸體灰鑄鐵進(jìn)行了表面相變硬化處理,分析了處理后鑄鐵的顯微組織和硬度特征。結(jié)果表明,相變硬化處理后的灰鑄鐵分三個區(qū),即熔化區(qū)、固態(tài)相變區(qū)和熱影響區(qū),熔凝層的組織是細(xì)小的萊氏體。處理后的表面硬度有顯著提高,并明顯提高了發(fā)動機缸體的耐磨性和使用壽命。

通過觀察鑄鐵材料等離子束淬火的組織,并結(jié)合等離子束的溫度分布,分析了等離子束淬火區(qū)的組織轉(zhuǎn)變特點及硬度分布特點。結(jié)果表明:鑄鐵材料等離子束淬火時,淬硬層與基體之間基本沒有過渡區(qū),整個淬硬層的組織近乎全部為隱針馬氏體,故硬度高,且硬度在整個硬化層沒有明顯的變化;淬硬層略有凸起,并受到來自未淬火的基體的擠壓力,這對于提高硬化帶的接觸疲勞強度是有利的

用等離子束對汽車覆蓋件模具用鉻鉬鑄鐵進(jìn)行表面淬火與熔覆,以達(dá)到表面強化效果。研究了硬化層的顯微組織、硬度分布。結(jié)果表明,鉻鉬鑄鐵等離子束淬火處理后,硬化層平均厚度約400μm,表層平均硬度達(dá)728hv0.2;等離子束熔覆后硬化層平均厚度約800μm,表層平均硬度達(dá)1065hv0.2。硬化層截面硬度分析表明,硬度最高值出現(xiàn)在次表層;隨等離子束處理次數(shù)的增加,硬化層的深度顯著增加;等離子束硬化后淬火與熔覆層硬度明顯提高。

本文通過顯微組織觀察和顯微硬度檢測,對氣缸套網(wǎng)紋狀硬化軌跡交叉點處的組織與硬度作了深入的研究分析。結(jié)果表明:交叉點處的組織為二次加熱淬火得到的隱針馬氏體,其硬度高于其它硬化區(qū)。

詳細(xì)描述了離子注入技術(shù)在泥漿泵缸套表面改性中的研究和應(yīng)用，提出了離子注入高鉻鑄鐵缸套表面改性的機制，通過樣品實驗和現(xiàn)場實驗得到最佳離子注入工藝，使改性后的缸套籌命、丁晴橡膠活塞的使用壽命得到提高。本項技術(shù)可提高石油鉆井的生產(chǎn)效率，降低成本，為國家節(jié)約資金，已基本達(dá)到工業(yè)應(yīng)用化程度，填補了離子注入表面改性技術(shù)在石油行業(yè)應(yīng)用的空白。

為了適應(yīng)汽車技術(shù)向節(jié)能減排、綠色環(huán)保的目標(biāo)發(fā)展,我國制定了越來越嚴(yán)格的排放要求,將汽車的排放要求提升到國ⅳ標(biāo)準(zhǔn)(即相應(yīng)的歐ⅳ標(biāo)準(zhǔn))。干式鑄鐵氣缸套作為汽車發(fā)動機的心臟零件,直接影響著發(fā)動機

針對柴油機氣缸套磨損失效現(xiàn)象,采用高能等離子束在常壓下快速掃描含硼鑄鐵氣缸套內(nèi)表面,對缸套內(nèi)壁進(jìn)行局部硬化改性處理,獲得了高硬度淬火硬化層,分析了等離子改性對硼鑄鐵汽缸套表面組織的影響,研究表明．工作電流越大、掃描速度越低,硬化區(qū)表層殘余奧氏體含量越少;在掃描速度不變的情況下,工作電流越大,硬化層深度越大、硬度越高;工作電流不變．掃描速度越低,硬化層深度越大、硬度越高。通過磨損實驗對比,可知等離子硬化后的硼鑄鐵的耐磨性高于含硼鑄鐵基體,而含硼鑄鐵基體的耐磨性又高于灰鑄鐵。

利用等離子束對球墨鑄鐵進(jìn)行表面熔凝和表面合金化強化處理。采用掃描電鏡、x射線衍射儀、硬度計、電化學(xué)工作站和磨損試驗機等設(shè)備對強化層的組織、性能進(jìn)行測試。結(jié)果表明:等離子束表面強化處理后,球墨鑄鐵表面石墨相完全消失,形成的改性層顯微組織主要是枝晶結(jié)構(gòu);改性層的硬度最高值出現(xiàn)在次表層,熔凝層的最高硬度為1243hv0.1,合金化層的最高硬度達(dá)1343hv0.1;熔凝層和合金化層的耐蝕性和耐磨性相對于基體來說有很大的提高,并且由于合金化層具有更多的碳化物,組織更加致密均勻,其耐蝕性和耐磨性明顯好于熔凝層。

研究了球墨鑄鐵表面等離子束熔凝硬化區(qū)的組織和性能。結(jié)果表明:工作電流達(dá)50a時可實現(xiàn)球墨鑄鐵表面的微熔硬化處理;工作電流增大,熔凝層和硬化層的深度、寬度增加,硬度值降低;熔凝硬化后,熔凝區(qū)石墨相消失,組織為細(xì)小的變態(tài)萊氏體+殘余奧氏體,相變硬化區(qū)的組織為隱針馬氏體+殘余奧氏體+球狀石墨+鐵素體;過渡區(qū)出現(xiàn)包圍石墨球的雙殼組織,對提高耐磨性有利;沿硬化層深度方向顯微硬度先降后升,達(dá)到最高值后又緩慢下降。

從發(fā)動機缸蓋的復(fù)雜性、緊湊性、薄壁以及高強度四方面,結(jié)合東風(fēng)汽車公司的生產(chǎn)實踐介紹了產(chǎn)品的技術(shù)要求,鑄造工藝特點。對生產(chǎn)中出現(xiàn)的氣孔、滲漏以及變形缺陷,進(jìn)行分析并介紹了防止措施。

如何正確裝修發(fā)動機濕式缸套朱軍輝　　目前，我國柴油發(fā)動機大部采用濕式缸套，缸套外表面直接與水接觸，散熱性能好，冷卻均勻。正確安裝濕式缸套是保證柴油發(fā)動機修理質(zhì)量的一個重要方面，缸套安裝不當(dāng)，將會引起拉缸、早期磨損、排油冒煙、漏水、沖墊，甚至壓裂或壓斷...

采用等離子束對硼鑄鐵進(jìn)行了表面強化,對等離子強化層的顯微組織、顯微硬度和耐磨性進(jìn)行了研究。結(jié)果表明:硼鑄鐵經(jīng)等離子束淬火處理后,其強化層的組織為隱針馬氏體+殘余奧氏體+片狀石墨+硼化物,硬度為未處理的2￣3倍,強化層的顯微硬度隨深度呈非線性關(guān)系,最高硬度達(dá)1000hv0.1。且隨工作電流的增加,強化層的深度增加,表面硬度下降,次表層硬度增大且硬化層的耐磨性大幅度提高。

在發(fā)動機氣缸壁上等離子噴涂用合金粉末

atgl公司作為汽車發(fā)動機缸套供應(yīng)商之一,既要滿足產(chǎn)品設(shè)計者對材料使用性能的要求,又需面對交付后,客戶對缸套切削加工性能的挑剔,有時切削加工性能會成為機加工與鑄造之間爭議的焦點。然而,改善切削加工性的呼聲已經(jīng)喊了很多年,由于研究難度大、跟蹤周期長、投入經(jīng)費大等問題,致使材料的切削加工性問題一直未有中肯的

介紹了16v280zja型柴油機氣缸套材料、軟氮化機理、內(nèi)表面珩磨、裝車試驗。試驗結(jié)果表明,采用合金硼鑄鐵軟氧化氣缸套與鍍鉻活塞環(huán)及氮化活塞頂配對的摩擦副,摩擦磨損性能得到較大地改善,缸套的使用壽命有很大地提高。

介紹一種用廢鋼替代生鐵熔制高強度合成鑄鐵汽缸套的工藝研制實踐。在中頻感應(yīng)電爐上,采用復(fù)合增碳、多次孕育,輔以合金化技術(shù),研制一種用廢鋼替代生鐵熔制高強度合成鑄鐵汽缸套,生產(chǎn)出高性能、低成本的優(yōu)質(zhì)合成鑄鐵材料,從而使缸套薄壁、高強度與良好切削性能的三者技術(shù)要求的矛盾得以統(tǒng)一,滿足了歐美、日等國家對缸套的質(zhì)量要求。

針對cks活塞環(huán)-合金鑄鐵缸套配對副,將cks活塞環(huán)與不同材質(zhì)、珩磨紋角度和表面粗糙度的合金鑄鐵缸套對磨,通過比較各配對副的摩擦、磨損性能和抗黏著性能,研究cks活塞環(huán)與合金鑄鐵缸套的匹配規(guī)律。研究結(jié)果表明:當(dāng)與cks活塞環(huán)配對時,四種材質(zhì)缸套的抗黏著性能相近,cuvti材質(zhì)的缸套表現(xiàn)出較低摩擦系數(shù)和磨損量;缸套珩磨紋角度為40°、表面粗糙度為1μm時,摩擦、磨損和抗黏著性能更優(yōu)。