更新日期: 2025-03-21

全射流噴頭射程與噴灑均勻性影響因素分析與試驗

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全射流噴頭射程與噴灑均勻性影響因素分析與試驗 4.8

對影響全射流噴頭射程的因素(包括噴頭工作壓力、仰角、過流面積、噴頭轉速、步進頻率、導管長度、信號嘴插拔深度等)分別進行了分析,探討了各因素對射程影響規(guī)律,其中噴頭工作壓力、過流面積與噴頭的射程成正比關系;噴頭轉速、步進頻率與射程成反比關系;導管長度與信號嘴插拔深度對射程影響較小,主要改變步進頻率和噴灑均勻性。對噴頭工作壓力、仰角、過流面積、導管長度和插拔深度5個因素進行正交試驗,采用綜合評分法對試驗結果進行分析,并得到影響全射流噴頭射程與噴灑均勻性的因素主次順序為噴頭工作壓力、仰角、過流面積、信號嘴插拔深度、導管長度。

變量噴灑全射流噴頭水力性能試驗 變量噴灑全射流噴頭水力性能試驗 變量噴灑全射流噴頭水力性能試驗

變量噴灑全射流噴頭水力性能試驗

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以變量噴灑全射流噴頭為研究對象,對正方形和三角形噴灑域分別進行了水力性能試驗,測量并分析了噴頭的射程和噴灌強度等性能參數(shù)。結果表明:三角形比正方形噴灑域最大射程有所降低;三角形和正方形噴灑域水量分布相對均勻;變量噴灑噴頭與傳統(tǒng)全射流噴頭相比,雨滴粒徑相差較小;三角形與正方形噴灑域噴頭平均噴灌強度相差較小,三角形噴灑域噴頭的最大噴灌強度相對平均噴灌強度差值較大。變量噴灑全射流噴頭比全射流噴頭,組合間距增大、重疊率降低,且單位面積所用噴頭數(shù)量減少。在組合間距系數(shù)為1.25,室外風速小于1.2m/s情況下,正方形組合噴灑具有良好的噴灑均勻性。

圓形出口全射流噴頭蓋板結構優(yōu)化與噴灑均勻性試驗 圓形出口全射流噴頭蓋板結構優(yōu)化與噴灑均勻性試驗 圓形出口全射流噴頭蓋板結構優(yōu)化與噴灑均勻性試驗

圓形出口全射流噴頭蓋板結構優(yōu)化與噴灑均勻性試驗

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為了探索全射流噴頭均勻系數(shù)(cu)與分布系數(shù)(du)之間的關系,選擇圓形出口蓋板的全射流噴頭作為研究對象,設計了5個蓋板出口直徑,得出直徑小于5.0mm或大于7.0mm時噴頭不能工作。在工作壓力為200、250和300kpa下測量出噴頭蓋板直徑為5.5、6.0和6.5mm時的徑向水量分布。布置方式選取為正方形,組合間距選取為7~15m,采用三次樣條插值法對組合cu和du進行了仿真計算。結果表明:圓形出口蓋板隨著工作壓力的增大,距噴頭近處的水量增加,蓋板出口的最優(yōu)直徑為6.0mm。工作壓力對組合cu和du的影響并不明顯;cu隨組合間距的增加變化趨勢是先相對平穩(wěn)后急劇下降;du隨組合間距的增加經(jīng)歷了下降、增加和再下降的3個過程。通過對上述結果進行回歸分析,初步提出了全射流噴頭cu與du之間的近似計算公式,為其在工程應用中提供理論基礎。

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大射程全射流微噴頭設計與性能試驗 大射程全射流微噴頭設計與性能試驗 大射程全射流微噴頭設計與性能試驗

大射程全射流微噴頭設計與性能試驗

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大射程全射流微噴頭設計與性能試驗 4.7

利用射流附壁原理,設計一種大射程的全射流微噴頭。分析了全射流微噴頭旋轉驅動力與射流元件作用區(qū)結構尺寸的關系,得到兩種驅動力的計算公式。通過正交試驗得到了最優(yōu)轉速、最遠射程時的作用區(qū)位差、作用區(qū)長度和蓋板位差的尺寸組合。對最優(yōu)結構樣機進行了水力性能測試,測試結果與正交試驗結果一致,樣機水量分布均勻,射程、水滴直徑達到設計要求。

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地基土固結試驗與影響因素分析 地基土固結試驗與影響因素分析 地基土固結試驗與影響因素分析

地基土固結試驗與影響因素分析

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地基土固結試驗與影響因素分析 4.4

固結試驗是巖土工程勘察中評價地基土的一個重要力學性質指標,也是建筑物沉降、地基穩(wěn)定、計算土壓力及地基設計與處理的重要依據(jù)。針對地基土的性質、狀態(tài)、應力條件和壓縮特性,如何確定室內(nèi)固結試驗方法及其影響因素,成為關注的重要研究的對象。本文在綜合現(xiàn)行規(guī)程和工作實踐的基礎上,對室內(nèi)固結試驗作了進一步的研究和分析。

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外取水射流噴頭與全射流噴頭的比較

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外取水射流噴頭與全射流噴頭的比較 4.5

為了解決全射流噴頭信號嘴不便調節(jié)及旋轉不穩(wěn)定的問題,對全射流噴頭信號嘴取水方式及噴體結構進行改進,提出了一種新型射流噴頭——外取水射流噴頭.采用外部取水信號嘴可以更加方便、直觀地進行調節(jié),外部信號嘴又可以起到分水針的作用,促進高速水流的裂變,提高了噴灑的霧化程度以及均勻性.雙噴體結構的采用減弱了噴頭在工作過程中偏離鉛垂方向的現(xiàn)象.選取pxh型全射流噴頭進行對比試驗.結果表明,相同壓力下,外取水射流噴頭的射程比全射流噴頭增加2.5%左右,且平均雨滴直徑減小0.5mm左右,因此其霧化效果也更好.外取水射流噴頭徑向水量分布曲線呈"三角形",比全射流噴頭更有利于組合分布.采用matlab語言對噴頭組合分布均勻性進行仿真計算,在方案所選間距中,提出工作壓力分別為0.15,0.20,0.25mpa時,外取水射流噴頭正方形布置最佳組合間距為r,1.1r和r,組合均勻系數(shù)值分別為78.3%,83.9%和87.6%.

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沖蝕磨損對全射流噴頭可靠性的影響 沖蝕磨損對全射流噴頭可靠性的影響 沖蝕磨損對全射流噴頭可靠性的影響

沖蝕磨損對全射流噴頭可靠性的影響

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沖蝕磨損對全射流噴頭可靠性的影響 4.7

闡述了全射流噴頭射流元件主要磨損形式為沖蝕磨損.為了研究沖蝕磨損對全射流噴頭可靠性的影響,定義了全射流噴頭的三項失效指標:末端雨滴直徑、步進頻率和步進角度.完成了磨粒質量濃度為1%,2%和3%三種情況下的全射流噴頭磨損試驗,測試了噴頭的主要水力性能參數(shù),即噴頭流量、噴頭信號水流量以及末端雨滴直徑隨時間變化規(guī)律.試驗結果表明:噴頭的主要水力性能參數(shù)隨著磨粒質量濃度的增加而顯著增加,但質量濃度變化對水力性能參數(shù)的影響逐漸減小.信號接嘴1作為噴頭的最易磨損件,可選用耐磨材料來加工,以提高噴頭工作的可靠性.

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變量噴灑全射流噴頭副噴嘴優(yōu)化與評價 變量噴灑全射流噴頭副噴嘴優(yōu)化與評價 變量噴灑全射流噴頭副噴嘴優(yōu)化與評價

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變量噴灑全射流噴頭副噴嘴優(yōu)化與評價 4.8

為解決全射流噴頭實現(xiàn)變量噴灑時由于壓力變化而產(chǎn)生的水量分布不均勻問題,以20pxh型變量噴灑全射流噴頭為研究對象,設計不同副噴嘴改善水量分布。通過射流理論分析設計了8種副噴嘴方案,測量了噴頭徑向水量分布,采用不同壓力下噴灌強度差值分析的方法,得到方案5擋板式副噴嘴結構改善水量情況最好。通過測量不同擋板角度及不同壓力下水量分布,以均勻性系數(shù)值最大為目標,以擋板角度及均勻性取值范圍為約束條件,首次建立了變量噴灑全射流噴頭噴灑均勻性的綜合評價函數(shù),并求導得到最佳擋板角度為21.2°。

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全射流噴頭壓力調節(jié)裝置損失系數(shù)分析及試驗 全射流噴頭壓力調節(jié)裝置損失系數(shù)分析及試驗 全射流噴頭壓力調節(jié)裝置損失系數(shù)分析及試驗

全射流噴頭壓力調節(jié)裝置損失系數(shù)分析及試驗

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全射流噴頭壓力調節(jié)裝置損失系數(shù)分析及試驗 4.8

針對變量噴灑全射流噴頭工作中壓力調節(jié)裝置壓力損失研究不足的情況,根據(jù)噴頭工作中系統(tǒng)特性發(fā)生變化的特點,應用伯努力方程對系統(tǒng)壓力變化規(guī)律進行了分析。提出壓力損失系數(shù)為壓力調節(jié)裝置動靜片的截面積變化系數(shù)及形狀系數(shù)之和并減去軸向間隙系數(shù),通過計算得到壓力損失系數(shù)最大值為0.7414,最小值為0.0204。采用虛擬儀器labview軟件測量調節(jié)裝置前后壓力與時間、工作狀態(tài)之間的關系。結果表明:隨著流量的減小,調節(jié)裝置上游壓力增大,下游壓力減小,下游壓力變化幅度較大。測量得到裝置壓力損失系數(shù)的變化規(guī)律,隨著流量的減小而增大,最大值為0.582,最小值為0.265。對全射流噴頭壓力調節(jié)裝置的設計及改進提供了理論依據(jù)。

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軟巖擊實試驗結果影響因素分析

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軟巖擊實試驗結果影響因素分析 3

軟巖擊實試驗結果影響因素分析——簡述了土工試驗中土樣制備方法、擊實標準對試驗結果的影響,分析了制樣過程中含水率隨時間和溫度變化的規(guī)律;提出了通過改變加土量和擊實數(shù),減小試樣余土高度對結果的影響的結論。

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土工擊實試驗部分影響因素分析

土工擊實試驗部分影響因素分析

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土工擊實試驗部分影響因素分析 3

土工擊實試驗部分影響因素分析——擊實試驗是土木工程中不可缺少的試驗項目,對擊實試驗中土樣制備、含水量控制、余土高度等影響擊實成果的因素做了對比。同時,對試驗結果進行了分析,土樣采用天然土、風干土、烘干土、制備土進行擊實試驗,以觀察試驗結果的區(qū)...

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土工擊實試驗部分影響因素分析

土工擊實試驗部分影響因素分析

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土工擊實試驗部分影響因素分析 4.8

擊實試驗是土木工程中不可缺少的試驗項目,對擊實試驗中土樣制備、含水量控制、余土高度等影響擊實成果的因素做了對比。同時,對試驗結果進行了分析,土樣采用天然土、風干土、烘干土、制備土進行擊實試驗,以觀察試驗結果的區(qū)別。對理論含水量與室內(nèi)溫度環(huán)境下實測含水量之間的關系進行分析,進一步論述了余土高度控制的方法,對實際工作有一定指導。

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全射流噴頭射流元件附壁頻率 全射流噴頭射流元件附壁頻率 全射流噴頭射流元件附壁頻率

全射流噴頭射流元件附壁頻率

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全射流噴頭射流元件附壁頻率 4.5

基于全射流噴頭射流元件的工作原理和內(nèi)部流動狀況,分析射流元件附壁頻率的影響因素.利用元件兩側壓差大小,建立附壁頻率計算式,通過射流元件壁面脈動壓力測量獲得的附壁頻率試驗數(shù)據(jù),頻率計算值與試驗值符合較好.計算與試驗結果表明,附壁頻率隨元件腔室容積增大,信號水導管長度的變長而減小,隨噴頭工作壓力增大,信號水流量的增大而增大,對于pxh30全射流噴頭射流元件,獲得信號水流量與附壁頻率的線性關系式.在無因次數(shù)計算與分析中,噴嘴雷諾數(shù)對斯特勞哈數(shù)影響較小,斯特勞哈數(shù)隨歐拉數(shù)的增大而減小.附壁頻率的研究能指導射流元件的設計和全射流噴頭工作狀態(tài)的調節(jié).

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旋轉式噴頭射程的試驗研究及計算公式 旋轉式噴頭射程的試驗研究及計算公式 旋轉式噴頭射程的試驗研究及計算公式

旋轉式噴頭射程的試驗研究及計算公式

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旋轉式噴頭射程的試驗研究及計算公式 4.7

在py2型系列噴頭射程試驗的基礎上用曲線擬合方法,得出了旋轉式噴頭射程公式。用該公式計算的射程具有較高的精度并可廣泛適用于其他類型的噴頭。依據(jù)該公式進行噴灌系統(tǒng)規(guī)劃設計,可節(jié)約能源和設備投資,能滿足作物對噴灌的技術要求,可顯著提高經(jīng)濟效益。

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旋轉式射流噴頭結構參數(shù)及組合間距對噴灑均勻性的影響 旋轉式射流噴頭結構參數(shù)及組合間距對噴灑均勻性的影響 旋轉式射流噴頭結構參數(shù)及組合間距對噴灑均勻性的影響

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旋轉式射流噴頭結構參數(shù)及組合間距對噴灑均勻性的影響 4.4

為了深入探索國內(nèi)原創(chuàng)旋轉式射流噴頭結構參數(shù)與噴灑均勻性之間的關系,選用10型噴頭為研究對象,在工作壓力為300kpa下測量出9種不同位差h、作用區(qū)長度l、收縮角θ的噴嘴的徑向水量分布。采用matlab語言編制程序繪制出正方形布置其組合間距為8,9,10,11,12和13m噴嘴的三維水量分布圖,并對組合均勻性系數(shù)進行了仿真計算。結果表明:旋轉式射流噴頭的水量分布同時受到位差×作用區(qū)長度(h×l)、收縮角θ等結構參數(shù)的影響,當位差×作用區(qū)長度(h×l)、收縮角θ增大時,距噴頭近處水會更多,遠處水會更少;當位差×作用區(qū)長度(h×l)=2.4mm×20mm和2.6mm×24mm時,組合噴灑均勻性系數(shù)的數(shù)值以及它隨組合間距的變化趨勢都很接近,位差×作用區(qū)長度(h×l)=2.8mm×28mm噴嘴的組合均勻性系數(shù)變化趨勢更加平穩(wěn);組合間距為8~10m時,不同θ的組合均勻性系數(shù)相差在2%以內(nèi);組合間距為10m以上時,組合均勻性系數(shù)隨著θ的增大而增加。對于9種試驗噴嘴,組合均勻性系數(shù)均隨著組合間距的增加而降低,初步提出了旋轉式射流噴頭在正方形布置時最佳組合間距為10~12m,為其在工程應用中提供理論數(shù)據(jù)。

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全射流噴頭射程與噴灑均勻性影響因素分析與試驗最新文檔

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全射流噴頭與搖臂式噴頭的對比實驗 全射流噴頭與搖臂式噴頭的對比實驗 全射流噴頭與搖臂式噴頭的對比實驗

全射流噴頭與搖臂式噴頭的對比實驗

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全射流噴頭與搖臂式噴頭的對比實驗 4.7

提出臂式噴頭和全射流噴頭的計算公式,通過實驗對比它們的參數(shù)。結果表明,全射流噴頭步進角度和步進頻率主要由導管長度決定,導管越長則步進角度越大,步進頻率越小。對于臂式噴頭,它的步進角度和步進頻率的可改變幅度不大,因此全射流噴頭具有一定優(yōu)越性。提出了全射流噴頭步進角度與管長之間的關系式,左右壓差與導管長度和工作壓力的經(jīng)驗公式。

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隙控式全射流噴頭 隙控式全射流噴頭 隙控式全射流噴頭

隙控式全射流噴頭

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隙控式全射流噴頭 4.7

"隙控式全射流噴頭"是由江蘇大學流體機械工程技術研究中心研發(fā)的節(jié)能節(jié)水產(chǎn)品.該噴頭的特點體現(xiàn)在噴管出口處的射流元件上,它既是噴灑作業(yè)的噴頭出口零件,又是自控完成直射、步進、反向的控制零件.

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橋梁靜載試驗校驗系數(shù)影響因素分析 橋梁靜載試驗校驗系數(shù)影響因素分析 橋梁靜載試驗校驗系數(shù)影響因素分析

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橋梁靜載試驗校驗系數(shù)影響因素分析 4.4

指出橋梁靜載試驗是新建橋梁質量評定和已建橋梁承載能力評定最直接、最有效的方法與手段,校驗系數(shù)是其重要的評價指標,對公路橋梁靜載試驗過程中校驗系數(shù)的影響因素進行了簡要的分析,為橋梁承載力的正確評價提供依據(jù)。

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建筑用絕熱制品吸水性試驗方法與影響因素分析 建筑用絕熱制品吸水性試驗方法與影響因素分析 建筑用絕熱制品吸水性試驗方法與影響因素分析

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建筑用絕熱制品吸水性試驗方法與影響因素分析 4.8

分析建筑用絕熱材料吸水性的影響因素,介紹建筑用絕熱材料吸水性試驗方法,給出了各種材料的典型吸水率,分析試驗過程中取樣等因素對試驗結果的影響并進行驗證、提出建議。

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混凝土強度影響因素的分析與試驗

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混凝土強度影響因素的分析與試驗 4.7

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影響混凝土“工作度試驗”的因素分析

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影響混凝土“工作度試驗”的因素分析 4.5

混凝土的工作度試驗,主要以混凝土坍落度及坍落度經(jīng)時損失試驗為主。本文主要分析了從原材料的取樣與制備,原材料的稱量、投放,到混凝土的攪拌及工作度的檢測,整個試驗過程中容易出現(xiàn)混淆錯誤的地方。并通過對比試驗來論證,錯誤的試驗步驟和試驗方法對整個試驗結果的影響。

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某礦區(qū)房屋與地面變形影響因素分析 4.8

針對鄂西某煤礦礦區(qū)房屋與地面出現(xiàn)集中變形的情況做了調查研究,采用定性分析與定量計算相結合的方式闡明了自然因素、采礦活動與產(chǎn)生的變形之間的關系。結果表明,房屋與地面變形通常是由多種因素綜合作用引起的,采礦活動是房屋與地面變形的直接因素或誘發(fā)與加劇因素。對于出現(xiàn)的變形提出了相應的防治措施。

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鋼中氫含量影響因素分析

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鋼中氫含量影響因素分析 4.4

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投標報價的影響因素分析

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投標報價的影響因素分析 4.7

根據(jù)投標報價影響因素的研究現(xiàn)狀,從施工現(xiàn)場情況及條件、市場環(huán)境、工程量等方面,對影響投標報價的因素進行了分析,并運用層次分析法確定權重進行評價,從而使投標報價達到投標人的預期效果。

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公路工程試驗檢測影響因素分析探討

公路工程試驗檢測影響因素分析探討

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公路工程試驗檢測影響因素分析探討 4.3

在公路工程中,工程試驗檢測是控制施工質量的一個重要環(huán)節(jié)。在公路工程試驗檢測中,由于受到各種因素的影響,檢測的質量控制作用無法充分的發(fā)揮。因此本文筆者將對公路工程試驗檢測的各種影響因素進行分析,并探討提高公路工程試驗檢測質量的措施。

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王琳

職位:精裝造價工程師

擅長專業(yè):土建 安裝 裝飾 市政 園林

全射流噴頭射程與噴灑均勻性影響因素分析與試驗文輯: 是王琳根據(jù)數(shù)聚超市為大家精心整理的相關全射流噴頭射程與噴灑均勻性影響因素分析與試驗資料、文獻、知識、教程及精品數(shù)據(jù)等,方便大家下載及在線閱讀。同時,造價通平臺還為您提供材價查詢、測算、詢價、云造價、私有云高端定制等建設領域優(yōu)質服務。手機版訪問: 全射流噴頭射程與噴灑均勻性影響因素分析與試驗