壓電單晶懸臂梁輸出電壓測試分析

連續(xù)剛構(gòu)懸臂梁段施工工藝流程框圖 掛籃制造，試拼與測試→基礎(chǔ)及墩身施工←棧橋或纜索或塔吊施工 ↓ 搭設(shè)墩旁膺架或托架→安裝永久，臨時支座←預(yù)制0#、1#、1#梁段鋼筋骨架 ↓ 0#、1#、1/#梁段整體現(xiàn)澆 ↓ 0#、1#、1 / #梁段頂面找平→拼裝掛籃←預(yù)制2#(2 / #)～n#(n / #)梁段底腹板鋼筋骨架 ↓ 分塊吊裝2#、2/#梁段底板，腹板鋼筋 ↓ 拖移內(nèi)模，安裝2#、2/#梁段內(nèi)模及頂板鋼筋 ↓ 混凝土灌注前測量觀測點標(biāo)高→對稱灌注2#、2/#梁段混凝土 ↓ 混凝土灌注后測量觀測點標(biāo)高 ↓ 2#、2/#梁段頂面找平→養(yǎng)護(hù) ↓ 張拉前測量觀測點標(biāo)高→張拉及壓漿 ↓ 張拉后，測量觀測點標(biāo)高 ↓ 計算、調(diào)整3#、3/#梁段施工立模標(biāo) 高 ↓ 對稱牽引2#、2/#梁段掛籃前移就位 ↓ 3#(3/#)、n#(n//#)梁段懸臂循

機(jī)械工程學(xué)報 journalofmechanicalengineering 第46卷第9期 2010年5月 vol.46no.9 may2010 doi：10.3901/jme.2010.09.087 復(fù)合型懸臂梁壓電振子振動模型及發(fā)電試驗研究* 袁江波謝濤單小彪陳維山 (哈爾濱工業(yè)大學(xué)機(jī)電工程學(xué)院哈爾濱150001) 摘要：單懸臂梁壓電振子俘獲環(huán)境中振動能時，對環(huán)境振動頻率敏感且頻帶有限，在諧振頻率與環(huán)境振動頻率不匹配的情況 下，會導(dǎo)致壓電振子俘能效率低下?；诖?，設(shè)計復(fù)合型懸臂梁壓電振子并建立其振動模型，采用激光測振儀對復(fù)合型懸臂 梁壓電振子進(jìn)行掃頻測試。研究結(jié)果表明，復(fù)合型懸臂梁壓電振子諧振頻率范圍為56～72hz，與理論分析結(jié)果基本吻合， 試驗驗證了理論模型的正確性。相比于單懸臂梁壓電振子，復(fù)合型懸臂梁壓電振子

第十章超靜定混凝土梁橋的構(gòu)造設(shè)計要點 第一節(jié)鋼筋混凝土懸臂梁橋構(gòu)造和設(shè)計要點 一、懸臂梁橋的構(gòu)造： 懸臂梁橋可分為單懸臂梁橋、雙懸臂梁橋、多孔懸臂梁橋、帶掛孔的t形懸臂 梁橋。 1、體系特點： 由于支點負(fù)彎矩的卸載作用，跨中彎矩大大減??；由于彎矩圖面積減小，跨越能 力增大；靜定結(jié)構(gòu)對地基要求不高；由于跨中有接縫，行車條件不好； （一）主要類型： 單懸臂梁橋、雙懸臂梁橋、多孔懸臂梁橋、帶掛孔的t形懸臂梁橋。 （1）單懸臂梁橋 三跨帶掛梁的單懸臂梁橋如圖10-1所示。中孔為懸臂孔，它的跨度由通航凈空 決定，其中掛梁長度lg一般為(0.4～0.6)l，最大長度由掛梁（即簡支梁）最大跨 度及施工安裝能力決定，鋼筋混凝土梁取大值，預(yù)應(yīng)力混凝土梁取低值。 圖10-1單懸臂梁橋 對鋼筋混凝土懸臂梁橋的懸臂長度，因承受負(fù)彎矩，在懸臂根部梁頂面受拉，故 懸臂不宜做得過長，一般采

第十章超靜定混凝土梁橋的構(gòu)造設(shè)計要點 第一節(jié)鋼筋混凝土懸臂梁橋構(gòu)造和設(shè)計要點 一、懸臂梁橋的構(gòu)造： 懸臂梁橋可分為單懸臂梁橋、雙懸臂梁橋、多孔懸臂梁橋、帶掛孔的t形懸臂 梁橋。 1、體系特點： 由于支點負(fù)彎矩的卸載作用，跨中彎矩大大減?。挥捎趶澗貓D面積減小，跨越能 力增大；靜定結(jié)構(gòu)對地基要求不高；由于跨中有接縫，行車條件不好； （一）主要類型： 單懸臂梁橋、雙懸臂梁橋、多孔懸臂梁橋、帶掛孔的t形懸臂梁橋。 （1）單懸臂梁橋 三跨帶掛梁的單懸臂梁橋如圖10-1所示。中孔為懸臂孔，它的跨度由通航凈空 決定，其中掛梁長度lg一般為(0.4～0.6)l，最大長度由掛梁（即簡支梁）最大跨 度及施工安裝能力決定，鋼筋混凝土梁取大值，預(yù)應(yīng)力混凝土梁取低值。 圖10-1單懸臂梁橋 對鋼筋混凝土懸臂梁橋的懸臂長度，因承受負(fù)彎矩，在懸臂根部梁頂面受拉，故 懸臂不宜做得過長，一般采

本文采用實驗分析的方法,研究單邊接觸懸臂梁振動系統(tǒng)在階躍激勵與敲擊激勵下系統(tǒng)的振動特性。利用matlab軟件對采集到的實驗數(shù)據(jù)進(jìn)行時頻分析,發(fā)現(xiàn)單邊接觸約束條件并不改變梁的固有頻率,但是在固有頻率附近出現(xiàn)高階諧振頻率聚集的現(xiàn)象。

討論了帶有參數(shù)的懸臂梁方程u(4)(t)=λf(t,u(t)),0<t<1,u(0)=u′(0)=u″(1)=u(1)=0的單增正解的存在性和多重性,其中f:[0,1]×r→r連續(xù),λ為大于零的參數(shù).利用不動點理論得到一些具體的參數(shù)區(qū)間,使得參數(shù)位于這些區(qū)間時問題有一個,兩個或沒有單增正解.結(jié)果改進(jìn)了一些已有的結(jié)論..

MIDAS懸臂梁橋分析與設(shè)計

研究壓電材料在柔性懸臂梁結(jié)構(gòu)振動控制中的應(yīng)用,采用壓電有限元方法對壓電智能梁的響應(yīng)進(jìn)行了數(shù)值模擬,在考慮壓電片與懸臂梁之間相互耦合作用的基礎(chǔ)上,通過有限元軟件abaqus數(shù)值模擬獲得壓電智能梁在簡諧荷載下的響應(yīng),并與有關(guān)試驗結(jié)果進(jìn)行對比來修正壓電應(yīng)變常數(shù)及介電常數(shù)等參數(shù).通過數(shù)值算例對地震荷載作用下壓電梁的振動響應(yīng)進(jìn)行了數(shù)值模擬,結(jié)果表明,壓電材料對柔性結(jié)構(gòu)的振動控制效果顯著,最大控制效率能達(dá)到45%左右.

簡支梁、懸臂梁、外伸梁彎矩及剪力 靜定梁有三種形式：簡支梁、懸臂梁、外伸梁。這三種梁的支 座反力和彎矩、剪力只要建立平衡方程，就可以求解。 圖1.5.1左右兩列分別是簡支梁在均布荷載和集中荷載作用下的 計算簡圖、彎矩圖和剪力圖。 圖1.5.2左右兩列分別是簡支梁在2個對稱集中荷載作用和 一個非居中集中荷載作用下的計算簡圖、彎矩圖和剪力圖。 圖1.5.3左右兩列分別是懸臂梁在均布荷載作用和一個端點集中 荷載作用下的計算簡圖、彎矩圖和剪力圖。 圖1.5.4左右兩列分別是外伸梁在集中荷載均布荷載作用和 均布荷載作用下的計算簡圖、彎矩圖和剪力圖。 從圖1.5.1～圖1.5.4，我們看到，正確的彎矩圖和正確的剪 力圖之間有如下對應(yīng)關(guān)系：每個區(qū)段從左到右，彎矩下坡，剪力為 正；彎矩上坡，剪力為負(fù)；彎矩為水平線時，對應(yīng)區(qū)段的剪力為零； 在均布荷載作用下，剪力為零所對應(yīng)的截面，彎

采用逆解法求解了上表面受線性分布荷載作用的壓電懸臂梁執(zhí)行器,其中體積力fz呈非線性分布.首先確定了應(yīng)力函數(shù)和電位移函數(shù)的多項式表達(dá)式,進(jìn)而研究了該問題的通解,以及體積力的不同分布對解答的影響.常體積力和無體力情況下的解可以由上述解直接得到.本文為研究其它類型的壓電梯度微觀結(jié)構(gòu)提供了一種可行的方法.

逆解法常被用來解決彈性力學(xué)問題.本文在考慮材料具有非線性體積力的情況下,應(yīng)用該方法求解了在線性分布荷載作用下壓電懸臂梁的解析解,而常體力和無體力的解答是本文的特例.

本文以橋梁工程項目為研究對象,對其中懸臂梁掛籃施工工藝進(jìn)行研究。在簡要介紹掛籃結(jié)構(gòu)特征的基礎(chǔ)上,從全流程施工角度,對行走施工、鋼筋安裝、整體施工、拖空與遷移就位、掛籃拆除等工序內(nèi)容作出詳細(xì)分析,并重點對工程中的典型案例問題進(jìn)行說明,以此為相關(guān)技術(shù)研究與應(yīng)用提供參閱材料。

筑 龍 網(wǎng) ww w. zh ul on g. co m 　 新建鐵路xx標(biāo)段 ｘｘｘ特大橋連續(xù)梁　 施工組織設(shè)計　 　 　 ｘｘ鐵路工程指揮部　 筑 龍 網(wǎng) ww w. zh ul on g. co m 目錄 1、工程概況...................................................1 2、工程特點...................................................1 3、主梁施工方案...............................................1 3.1施工工序..............................................1 3.2主要施工方法及工藝..............

懸臂梁施工技術(shù)總結(jié) 工程簡介 本工程為××道改造工程××大橋。主橋上部為（48+80+48） m三跨預(yù)應(yīng)力混凝土變截面單箱單室連續(xù)箱梁，雙向預(yù)應(yīng)力；中 支點梁高4.0米，跨中及邊跨梁端高2.0米，梁高按二次拋物線 變化。單箱寬度10米，兩側(cè)懸臂外挑2.25米，箱底寬5.5米， 頂板厚25厘米；中支點處腹板厚60厘米，通過4號節(jié)段過渡到 45厘米，余等厚；底板厚按二次拋物線變化。底板底面拋物線 方程：ｙ＝（1/9.625）ｘ－（1/741.125）ｘ2，底板頂面拋物線 方程ｙ＝（1/11.324）ｘ－（1/871.912）ｘ2，跨中厚30厘米， 根部厚60厘米，1號節(jié)段為56.2~100厘米變化加強(qiáng)。主墩頂橫 梁厚2.4米，邊墩頂橫梁厚1.0米。橋面橫坡1.5%，由箱梁頂板 變厚形成。 ××大橋懸臂梁施工技術(shù)總結(jié)

constructionworkmanshipflowchartforcantileverbeam precast2#(2`#)beambottomwebreinforcementsupport precastedreinforcementcenteringof0#.1#.1’#beam movinginnersupport,installing2#.2`#beamandtopplatesteel surveyelevationaftergroutingconcrete surveyelevationofobservedpointbeforeextension surreyelevationofobservedpointbeforgroutingconcrete makingtravelin

懸臂梁掛籃施工技術(shù)——依據(jù)懸臂梁的施工原理，結(jié)合組合斜拉式掛籃在施工中的應(yīng)用效果，介紹了組合斜拉式掛籃的構(gòu)造、工作原理、設(shè)計與制作要求及使用等，探討了組合斜拉式掛籃的適用范圍和注意事項，以供懸臂澆筑橋梁施工選用掛籃時參考?！　?/p>

懸臂梁結(jié)構(gòu)損傷檢測方法研究——提出了一種基于模態(tài)應(yīng)變能的損傷診斷指標(biāo)，并用于懸臂梁結(jié)構(gòu)損傷檢測。驗證結(jié)果表明該損傷診斷指標(biāo)能夠有效地對結(jié)構(gòu)的損傷進(jìn)行精確定位，對構(gòu)件損傷程度的評估也能得到令人滿意的結(jié)果。

為了解決電池在低功耗電子產(chǎn)品供能時出現(xiàn)的問題,文中提出一種新型的壓電懸臂梁—弓字形單晶梯形壓電懸臂梁結(jié)構(gòu)。利用數(shù)值分析比較單個矩形和梯形懸臂梁的發(fā)電能力;之后對這種結(jié)構(gòu)進(jìn)行了理論分析,得出了諧振角頻率與懸臂梁長度的2/3次方成反比,即諧振頻率隨梁長度的增大而減小;最后利用有限元方法分析了弓字形單晶梯形壓電懸臂梁結(jié)構(gòu)的發(fā)電能力,長度對頻率的影響,驗證了理論分析結(jié)果。這種結(jié)構(gòu)既能夠有效地降低諧振頻率達(dá)到低頻、寬頻帶,同時實現(xiàn)微型化,能給無線傳感器等低耗能產(chǎn)品供能。

介紹了一種多懸臂梁壓電換能器電路。與標(biāo)準(zhǔn)能量采集電路(seh)相比,三懸臂梁壓電換能器電路的理論最大平均采集功率提高了300%。利用multisim軟件仿真,結(jié)果表明,三懸臂梁壓電換能器電路的最終輸出電壓為seh電路的2.11倍;進(jìn)一步搭建實際電路,其最終最大輸出功率為seh電路的3.12倍,能量轉(zhuǎn)化與利用效率顯著提高。

為了完善壓電懸臂梁非耦合集總參數(shù)模型,進(jìn)而優(yōu)化設(shè)計壓電振子,本文根據(jù)機(jī)械振動理論以及阻尼理論,建立了單晶壓電振子等效阻尼系數(shù)的理論模型。理論分析并實驗驗證了基板材料性能,結(jié)構(gòu)尺寸以及截面形狀等不同因素對等效機(jī)械阻尼及電阻尼的影響規(guī)律。最后,制備了3組不同形狀尺寸的壓電振子樣品,并進(jìn)行了沖擊振動試驗來驗證理論分析結(jié)果。研究表明,壓電材料層對整體阻尼的影響主要取決于基板與壓電材料的彈性模量比;壓電材料每個振動周期的電能損耗與懸臂梁長度的三次方成正比,與寬度成反比;而決定振幅放大因子的阻尼比并非隨結(jié)構(gòu)尺寸單調(diào)變化。實驗結(jié)果與理論模型的誤差為2.5%~14.7%,證明了理論模型的可靠性。分析表明,在可承受極限載荷相同的情況下,靜態(tài)特性最優(yōu)的變曲面懸臂梁動態(tài)特性并非最佳,得到的結(jié)果對于壓電振子的優(yōu)化設(shè)計具有現(xiàn)實意義。

1 沙田贛江特大橋 懸臂現(xiàn)澆箱梁施工工藝 一、編制依據(jù) 1、沙田贛江特大橋施工設(shè)計 2、沙田贛江特大橋掛籃設(shè)計 3、鐵路橋涵施工規(guī)范《tb10203-2003、j162-2002》 4、鐵路混凝土與砌體工程施工規(guī)范《tb10210、j118-2001》 二、概況 1、贛江特大橋主橋15#～21#墩為6跨連續(xù)箱梁，結(jié)構(gòu)為69m+4×120m+69m， 單箱單室鐵路雙線橋，節(jié)段劃分：12m+4×3m+6×3.5m+5×4m，現(xiàn)澆段4.8m， 合攏段2.0m； 2、贛江特大橋跨堤35＃～38#墩為3跨連續(xù)箱梁，結(jié)構(gòu)為44m+80m+44m，單箱 單室鐵路雙線橋，節(jié)段劃分：12m+3.0m+4×3.5m+4×4m，現(xiàn)澆段3.75m， 合攏段2.0m； 3、贛江特大橋跨富山大道88#～91#墩為3跨連續(xù)箱梁，結(jié)構(gòu)為48m+80m+48m， 單箱單室鐵路雙線橋，

1．預(yù)制構(gòu)件，采用懸臂拼裝法施工時，因?qū)俑咛幾鳂I(yè)，應(yīng) 針對工程的具體情況，制訂和實施相直的安全施工組織設(shè)計，其 中必須包括安全防護(hù)設(shè)施標(biāo)準(zhǔn)要求和具體的安全技術(shù)措施： 對構(gòu)件的預(yù)制、運輸及吊裝等，應(yīng)按照本節(jié)中的有關(guān)內(nèi)容制 訂安全控制的措施。 2．龍門架或起重吊機(jī)進(jìn)行懸臂拼裝時，應(yīng)遵照下列安全規(guī) 定進(jìn)行作業(yè)： (1)吊機(jī)的定位、錨固應(yīng)按設(shè)計進(jìn)行，并進(jìn)行靜載試驗：龍門 架起重吊機(jī)及軌道的下面，必須具有堅實的基礎(chǔ)，不得有下沉、 偏斜。 (2)預(yù)制構(gòu)件運至現(xiàn)場后，如需暫時存放，應(yīng)放置在平整堅實 的場地上，并按設(shè)計設(shè)置支點及支撐。不得使吊裝構(gòu)件在設(shè)備上 滯留時間過長．吊具必須在構(gòu)件正式就位．經(jīng)檢查確認(rèn)無誤后。 方可拆卸。 (3)現(xiàn)場拼裝機(jī)具設(shè)備后，還必須經(jīng)過檢查驗收，如有隱患及 不符合安全規(guī)定時，不得使用。 (4)構(gòu)件起吊前，應(yīng)對起吊機(jī)具設(shè)備及構(gòu)件進(jìn)行全面檢查、驗 收，并進(jìn)