U型管壓力計(jì)

U型管組裝時(shí)，應(yīng)將與單動(dòng)滑閥連接的．法蘭留成活口，點(diǎn)焊于管段上，以便U型管安裝時(shí)調(diào)整法蘭的水平度及找正管段。

U型管和單動(dòng)滑閥連接的法蘭，安裝后其水平度偏差應(yīng)不大于1毫米/米，一般施焊前，在法蘭找正后于焊口四周用4~6塊立筋板對(duì)稱加固。施焊時(shí)采用分段對(duì)稱跳焊的方法，每段長以100~200毫米為宜。焊接的同時(shí)宜隨時(shí)檢查法蘭面的水平度并及時(shí)校正。

U型管的安裝，應(yīng)根據(jù)兩器安裝后的實(shí)際安裝位置配安，U型管分段安裝時(shí)應(yīng)控制各管段的軸線方向。

U型管安裝后，其水平段標(biāo)高偏差不大于±10毫米。

U型管防震系統(tǒng)的安裝應(yīng)符合下列要求：

（1）防震器安裝前應(yīng)進(jìn)行檢查，并符合設(shè)計(jì)要求。

（2）防震器試驗(yàn)，當(dāng)桿端作用力為42公斤，搖臂桿長230毫米，行程65°時(shí)，所用的時(shí)間應(yīng)符合下列要求

當(dāng)用變壓器油時(shí)，歷時(shí)2秒以上；

當(dāng)用50#機(jī)油時(shí)，歷時(shí)5秒以上；

當(dāng)用20#航空潤滑油時(shí)，歷時(shí)9秒以上。

（3）防震器安裝時(shí)，搖臂應(yīng)處于可搖動(dòng)角度的中心位置，以保證U型管熱膨脹后連桿和搖臂垂直。

（4）安裝支桿，應(yīng)根據(jù)熱膨脹情況，使靠近U型管的一端略高，以使U型管膨脹后支桿呈水平狀態(tài)。

目前，對(duì)于水平及垂直直管中發(fā)生氣液兩相流脈動(dòng)的機(jī)理、計(jì)算方法及防范措施已經(jīng)進(jìn)行了大量試驗(yàn)和理論研究工作。但是，對(duì)于受熱的U型管在工質(zhì)沸騰狀況下的汽液兩相流脈動(dòng)問題研究較少，隨著各種結(jié)構(gòu)的U型管在工業(yè)設(shè)備中得到日益廣泛的應(yīng)用，研究不同布置方式U型管中氣液兩相流的脈動(dòng)特性具有十分重要的實(shí)際工程意義。

試驗(yàn)系統(tǒng)

見圖《試驗(yàn)系統(tǒng)簡圖》，這是一個(gè)封閉式試驗(yàn)回路，利用氟利昂- 113（R- 113）作為工質(zhì)。試驗(yàn)段中電加熱段長2053mm，U型管高度（定義為垂直布置時(shí)，U型段入口至U型段頂端的垂直高度）為1850 mm，試驗(yàn)管段選用內(nèi)徑16 mm，壁厚2 mm的不銹鋼管，整個(gè)試驗(yàn)回路也是用不銹鋼制成。加熱系統(tǒng)由一個(gè)30 kW的感應(yīng)調(diào)壓器和一個(gè)大電流變壓器構(gòu)成，直接以管壁作為加熱器以保證熱負(fù)荷的均勻性。

研究的五種不同布置方式為：倒U型、傾斜45°、水平面布置、傾斜-45°、正U型。試驗(yàn)選用相同的壓力范圍、加熱功率以及質(zhì)量流量，試驗(yàn)范圍如下：系統(tǒng)壓力（選用試驗(yàn)段出口壓力）P為0.2、0.3及0.4 MPa；加熱功率Q為10.4，9.6，8.8，8.0，7.2，6.4 kW；質(zhì)量流量W為1.0～30.0 kg/min。

試驗(yàn)結(jié)果及分析

在試驗(yàn)中，可以觀測(cè)到：種典型的脈動(dòng)工況，即壓力降型脈動(dòng)，密度波型脈動(dòng)以及近蒸干點(diǎn)處密度波型脈動(dòng)。在保持系統(tǒng)壓力和加熱量不變的條件下，當(dāng)流量減小到一定值后，開始出現(xiàn)壓力降型脈動(dòng)，這種脈動(dòng)出現(xiàn)在穩(wěn)態(tài)特性曲線的負(fù)斜率區(qū)段，其周期受試驗(yàn)系統(tǒng)的氣相容積及壓縮性的影響，對(duì)于本實(shí)驗(yàn)回路，可以通過調(diào)節(jié)穩(wěn)壓罐中氮?dú)獾娜莘e來改變其氣相容積和壓縮性。由于壓力降型脈動(dòng)比較常見，因此本文比較脈動(dòng)界限主要討論壓力降型脈動(dòng)，繼續(xù)減小流量，可以觀測(cè)到第二種脈動(dòng)工況，即密度波型脈動(dòng)，這種脈動(dòng)周期較短，振幅較小。在較小的流量時(shí)，出現(xiàn)近蒸干點(diǎn)密度波型脈動(dòng)，在這種工況下出現(xiàn)傳熱惡化，此時(shí)壓力及流量脈動(dòng)振幅最大，并可能出現(xiàn)流體的倒流，流體溫度脈動(dòng)也十分劇烈，壁溫開始飛升。

分析測(cè)得的不同布置方式U型管的脈動(dòng)界限，可以看出正U型管穩(wěn)定性最好，倒U型管最差，但其差別不大。在試驗(yàn)中也發(fā)現(xiàn)倒U型管最容易出現(xiàn)壁溫飛升，這些結(jié)果與對(duì)穩(wěn)態(tài)特性曲線的分析是一致的。

試驗(yàn)結(jié)果表明，增大進(jìn)口阻力，減小出口阻力，增大系統(tǒng)壓力和減小熱負(fù)荷均有利于提高試驗(yàn)系統(tǒng)的穩(wěn)定性，這一結(jié)果及試驗(yàn)過程中多次得到了驗(yàn)證。

結(jié)論

通過試驗(yàn)研究并利用數(shù)值計(jì)算方法對(duì)五種布置方式的U型管的不穩(wěn)定性進(jìn)行了研究，并且模擬計(jì)算了實(shí)際工程應(yīng)用的U型管布置方式。得出的結(jié)論如下：

（1）增大系統(tǒng)壓力、減小加熱量、增大進(jìn)口阻力、減小出口阻力均有利于各種布置方式U型管的穩(wěn)定性；

（2）在試驗(yàn)參數(shù)范圍內(nèi)，對(duì)于本試驗(yàn)系統(tǒng)，正U型管和傾斜-45°U型管較不容易發(fā)生壓力降型脈動(dòng)，其穩(wěn)定性優(yōu)于其它幾種布置方式，倒U型管的穩(wěn)定性最差；

（3）U型管段中由于密度差引起的重位壓力降對(duì)系統(tǒng)特性曲線有較大影響，不同布置方式?jīng)Q定了重位壓力降對(duì)系統(tǒng)穩(wěn)態(tài)特性曲線多值性的影響程度，從而影響其穩(wěn)定性；

（4）對(duì)于模擬計(jì)算的實(shí)際丁程應(yīng)用的不同布置方式U型管，在計(jì)算的工況條件下，正U型管和傾斜45。U型管穩(wěn)定性較好，倒U型管穩(wěn)定性最差，基本上同低壓時(shí)得出的規(guī)律一致。