大板式方艙鋁合金蒙皮拼焊工藝

方艙為目前國際軍隊保障車輛中廣泛應用的先進裝備,要求重量輕、整體強度高、保溫、密封等。設計采用鋁合金方管焊接形成骨架,鋁合金板作為內(nèi)外蒙皮,蒙皮間填充聚氨酯泡沫板的夾層結構,各壁板間采用鉚接及粘接的方法連接。試驗確定了粘接劑的固化工藝及生產(chǎn)工藝流程,設計了工裝、試驗臺等,形成了規(guī)模生產(chǎn)能力。質量檢測及使用表明,大板方艙的整體強度及各項使用性能均滿足要求。

軍用鋁合金聚氨酯夾層大板方艙的研制 摘要：方艙為目前國際軍隊保障車輛中廣泛應用的先進裝備，要求重量輕、整 體強度高、保溫、密封等。設計采用鋁合金方管焊接形成骨架，鋁合金板作為內(nèi) 外蒙皮，蒙皮間填充聚氨酯泡沫板的夾層結構，各壁板間采用鉚接及粘接的方法 連接。試驗確定了粘接劑的固化工藝工藝及生產(chǎn)工藝流程，設計了工裝、試驗臺 等，形成了規(guī)模生產(chǎn)能力。質量檢測及使用表明，大板方艙的整體強度及各項使 用性能均滿足要求。 關鍵詞：大板方艙；鋁合金骨架；聚氨酯夾層；密封性；環(huán)氧樹脂膠粘劑 中圖分類號：u463.84+4文獻標識碼：b文章編號：1004-4620(2003)04-0050-0３ 1前 方艙是一種應用于軍用汽車上的特殊車廂，不但要求在特定的環(huán)境條件下能 正常工作，同時要求能承受太陽輻射、溫度沖擊、濕熱、鹽霧、霉菌、沙塵等。 使用中夾芯層不能出現(xiàn)脫層、翹曲、變形

采用激光焊接方法對厚0.3mm和厚0.5mm異厚度鋁鋰合金薄板進行激光焊接試驗,通過正交試驗法研究了異厚度鋁鋰合金薄板的激光焊接,并對焊接樣品進行了拉伸測試,分析了各焊接因素對抗拉強度和焊縫寬度的影響。采用極差法對試驗數(shù)據(jù)進行處理,得到了異厚度鋁鋰合金激光焊接的合理焊接工藝參數(shù),確定了各焊接因素對焊縫強度影響的大小順序。

目的對飛機鋁合金蒙皮戰(zhàn)傷安全評定方法進行試驗研究。方法用實彈撞擊試驗模擬飛機ly12蒙皮的戰(zhàn)斗損傷,利用判據(jù)對該結構的剩余強度進行預測,并與強度試驗結果比較。結果除修正后的等效應力強度因子判據(jù)外,其他判據(jù)各有缺陷。結論修正后的等效應力強度因子判據(jù)具有較高的精度且計算簡單,適合射彈撞擊下飛機ly12結構的剩余強度計算。

通過分析鋁合金薄蒙皮零件的結構及其成形工藝特點,擬定針對性工藝措施,設計了合理的模具結構,實現(xiàn)了該類零件在橡皮囊液壓成形機上的液壓成形。

軍用鋁合金聚氨酯夾層大板方艙的研制_孔令彬

大厚度鋁合金矩形機箱在拼焊生產(chǎn)過程中,存在組裝難度大,焊縫質量不易保證,焊后變形大等問題。針對鋁合金矩形機箱焊后馬鞍型和螺旋型變形特點,選用表面定位方式,設計了多種類型的夾板,完成了箱體焊接工裝的設計。在此基礎上,采用真空電子束焊,通過嚴格的工藝措施完成了機箱的拼焊,獲得了深寬比符合要求的焊縫,保證了機箱結構的完整性。經(jīng)檢測,矩形機箱滿足設計要求。實踐證明,此工裝和工藝方案可行,對類似構件的制造有指導意義。

用復合材料補強修理金屬結構裂紋損傷時,修補設計非常關鍵,不同的修補設計會產(chǎn)生不同的修補效果。通常應在有限元計算或解析計算的基礎上,合理選擇補強材料、膠粘劑、鋪層尺寸和鋪層數(shù)量等參數(shù)。飛機鋁合金蒙皮裂紋是飛機在使用過程中最常見的損傷形式。傳統(tǒng)的修理方法是在裂紋部位鉚接一塊與蒙皮材料相同的加強片,以恢復蒙皮裂紋部位的損失強度。由于現(xiàn)代飛機的

光固化膠接修補是一項應急快速修補新技術,為檢驗和提高修補疲勞強度,以ly-12鋁合金裂紋板為修補對象,進行了光固化修補與傳統(tǒng)的鉚接修補拉伸疲勞對比實驗。實驗采用等幅高頻加載和按某型飛機機翼疲勞載荷譜加載2種方法,結果表明,全寬度光固化膠接修補等幅高頻疲勞壽命和載荷譜疲勞壽命與等強度鉚接修補相比分別延長了35.37%和9.00%。

采用有限元數(shù)值模擬方法,研究了鋁合金拼焊板沖壓脹形中影響焊縫移動的因素及影響規(guī)律。結果表明,焊縫移動的主要影響因素為板厚差異以及焊縫的初始位置,凹模圓角對焊縫移動也有一定的影響,而模具間隙對焊縫移動的影響非常小。隨著板厚差異的增大,焊縫向厚板一側偏移;而焊縫中央的最大偏移量,隨厚板寬度的增加是先增大后減小。

中華人民共和國航空工業(yè)部部標準 hb/z77-84 鋁合金電阻點焊和縫焊工藝 1總則 1.1本標準適用于lf2、lf3、lf6、lf21、ly12、ly16、lc4、lc9變形鋁合金電阻點焊及 lf2、lf3、lf6、lf21變形鋁合金電阻縫焊工藝。 1.2焊工應有焊接航空產(chǎn)品的焊接操作證書。 2設備 2.1焊機:點焊機、縫焊機。 2.1.1焊接鋁合金一般選用直流脈沖式、電容儲能式、次級整流式等類型的焊機,縫焊 機建議選用步進式的。 2.1.2焊機最好具有三種加壓方式:不變的壓力、附加鍛壓力、附加予壓和鍛壓力。 2.1.3焊機電極臂應有足夠的剛性,當施加最大額定壓力時,臂長不大于500㎜,彈性撓 度應不超過1.5㎜,臂長不大于1200㎜,撓度應不超過2㎜。 2.1.4焊機在規(guī)定氣壓范圍和額定焊接速度下

鋁及鋁合金熔化極氬弧焊工藝——本文介紹了鋁及鋁臺盤熔化彀氳弧焊工藝，提出了鋁及鋁臺盤氬弧焊焊接材料、焊接設備、焊接工藝參數(shù)的選擇原則，以及焊接接頭質量要求、安拄環(huán)保措施。解決了鋁及鋁臺盤焊接時雌熔合，易產(chǎn)生熱裂紋和氣孔等缺陷。保證了焊接接頭練...

鋁合金拼焊板充液成形技術是拼焊板成形技術和充液成形技術的綜合運用,兼具了這2種先進成形技術的雙重優(yōu)點,在汽車、航空航天等領域具有廣泛的應用前景。介紹了鋁合金拼焊板焊接方法、激光焊接的特點與難點,探討了拼焊板充液成形技術的原理、特點及國內(nèi)外研究現(xiàn)狀,指出了開展此項研究的必要性和重要意義。

薄板鋁合金脈沖交流tig焊工藝 作者：廖平，陳書杰，楊文杰 作者單位：廖平,楊文杰(佳木斯大學,黑龍江,佳木斯,154007)，陳書杰(鶴崗發(fā)電責任,有限公司,黑龍 江,鶴崗,154109) 刊名： 焊接學報 英文刊名：transactionsofthechinaweldinginstitution 年，卷(期)：2003,24(4) 被引用次數(shù)：2次 參考文獻(2條) 1.耿正;張廣軍;鄧元召鋁合金變極性tig焊工藝特點1997(04) 2.姜煥中電弧焊及電渣焊1993 引證文獻(2條) 1.呂世雄.李俐群.石經(jīng)緯.柳燕zl101a和lf6異種鋁合金的脈沖交流tig焊工藝[期刊論文]-焊接2007(9) 2.張寶良鋁合金脈沖調制變極性tig焊設備與工藝研究[學位論文]碩士2006 本文鏈接：http://d.g.wan

厚板鋁合金雙絲氣體保護焊工藝——采用雙絲氣體保護焊對40mm厚7a52鋁合金板進行焊接工藝試驗，研究了坡口形式和參數(shù)等對接頭質量的影響，確定了最佳的雙絲氣體保護焊工藝及參數(shù)。焊縫缺陷、硬度、組織分析和力學性能等方面的檢測表明：對于40mm厚7a52鋁合金板...

采用靜力加載的方法,對活動房屋骨架與活動房整體的框架內(nèi)力及變形進行雪荷載試驗。通過對兩者的彎矩、豎向位移以及水平位移的比較,驗證了鋪設面板后的整體房屋存在蒙皮效應。并利用框架與蒙皮板的相對柔度,定量地計算了蒙皮板與框架各自承擔荷載的大小。比較了試驗、理論分析與有限元模型得到的水平位移,提出按英國應力蒙皮設計規(guī)范的方法計算本房屋荷載誤差較大。同時對集中荷載下整體結構的性能進行了研究。

焊接工藝規(guī)程 1、焊前清理 鋁及鋁合金焊接前首先用丙酮試劑擦拭焊件表面去除油污，隨后直接用直 徑0.15-0.2mm鋼絲刷清理表面氧化物，露出金屬光澤為止。不允許使用磨光 機或普通砂紙清理，避免沙粒留在金屬表面，焊接時進入熔池形成夾渣等焊接 缺陷。 2、焊接時機 焊件清理完成到施焊時間應盡量短，一半在清理后4小時內(nèi)施焊，清理后 如存放時間過長（如超24小時）應重新清理。 3、焊前預熱 薄、小鋁件一般不用預熱，厚度在10mm及以上板材焊前需進行焊前預熱， 板材厚度不同加熱溫度不同。10mm-15mm板材焊接前采用乙炔火焰加熱，溫 度100-150度去除水分。厚大件法蘭焊接時加溫400-500度，預熱可以減少變 形，減少氣孔等缺陷。 4、焊接過程參數(shù) 板板對接焊接 采用手工打底雙面焊單面成形，焊縫寬度20±1mm，焊縫余高1~2mm，焊縫 直線度不得大于1mm。 將

隨著方艙和車載電子設備輕量化設計的要求,對鋁合金結構件的使用日益增多,其工程設計要求也不盡相同。通過對車載方艙使用的各種鋁合金板材的理化性能比較,從工藝設計角度為設計人員在滿足各種設計要求的選材上,提供了優(yōu)選依據(jù)。

針對飛機蒙皮涂料面臨的惡劣飛行條件,研制出了一種新型無鉻高固體含量環(huán)氧底漆。重點討論了樹脂、固化劑、防銹顏料和顏基比的選擇對涂膜性能的影響。

通過對衛(wèi)星推進系統(tǒng)三種常用材料(鈦合金、不銹鋼和鋁合金)的薄壁、小直徑異材管路結構高頻感應釬焊工藝試驗,研制出了相應的中間層材料,優(yōu)化了焊接工藝參數(shù),并對優(yōu)化的工藝參數(shù)進行了驗證,為航天器薄壁、小直徑異材管路結構的工程應用提供了技術基礎。

鋁合金淬火工藝 簡介:一、淬火加熱溫度的選擇工業(yè)擠壓鋁合金制品不像建筑鋁型材6063合金，可以 在擠壓時用風冷或水冷進行淬火(在線淬火)，而多數(shù)合金要在專門的加熱和冷卻設備(淬火爐 和冷卻槽)中進行淬火處理。淬火的... 淬火加熱溫度的選擇 工業(yè)擠壓鋁合金制品不像建筑鋁型材6063合金，可以在擠壓時用風冷或水冷進行淬 火(在線淬火)，而多數(shù)合金要在專門的加熱和冷卻設備(淬火爐和冷卻槽)中進行淬火處理。 淬火的加熱溫度、轉移時間、冷卻方式都有嚴格的規(guī)定。 1．淬火加熱溫度的選擇 淬火加熱溫度主要根據(jù)相圖中低熔點共晶溫度和合金溶解度曲線的溫度來選擇。如圖 3—5—2為二元相圖示意圖。成分為b1的合金只有溫度高于t溶時β相溶于基體形成單一的 α固溶體。當溫度繼續(xù)升高到t共時，超過了非平衡結晶條件下的低熔點共晶溫度，即產(chǎn)生 低熔點共晶體熔化，稱過燒。金

利用正交試驗法研究了攪拌摩擦焊工藝參數(shù)對20mm厚的5a06-h112鋁合金板接頭組織和力學性能的影響。結果表明:焊接速度對接頭抗拉強度影響最大,而攪拌頭軸肩直徑和旋轉速度依次減小;采用最優(yōu)組合參數(shù)焊接的試樣其抗拉強度可達365mpa;由于攪拌摩擦焊焊縫中前進側的熔合過渡區(qū)的界面變化急劇,因此斷裂往往發(fā)生在該熔合過渡區(qū);隨著退火溫度升高,焊核原本細小的等軸晶粒開始長大,并伴隨著β(mg2al3)相從α(al)基體中析出,雖然焊核的晶粒變得粗大,但焊縫的抗拉強度降低的幅度較小。