大熱輸入焊接EH36船板鋼接頭力學(xué)性能

以mgh956合金釬焊接頭高溫抗拉強(qiáng)度為考察對(duì)象進(jìn)行了正交試驗(yàn)設(shè)計(jì)。結(jié)果表明,考察的3個(gè)因素對(duì)接頭性能影響的主次順序?yàn)?釬料成分﹥保溫方式﹥焊縫間隙;對(duì)應(yīng)較優(yōu)工藝參數(shù)為:釬料為kco3,保溫方式為:1240℃/10min加1000℃/30min;焊縫間隙為0.02mm。在所進(jìn)行試驗(yàn)中,1000℃拉伸試驗(yàn)結(jié)果最好的焊縫強(qiáng)度接近了母材水平。

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按照en10225—2009附錄e標(biāo)準(zhǔn)要求,采用50kj/cm大熱輸入埋弧焊工藝焊接厚為100mm海洋平臺(tái)用eh36鋼板,測(cè)試分析了焊態(tài)及焊后熱處理態(tài)焊接接頭的組織與性能。結(jié)果表明,無論焊態(tài)還是焊后熱處理態(tài),eh36厚鋼板焊接接頭的硬度hv10≤280,抗拉強(qiáng)度≥510mpa,-40℃沖擊功均值≥50j,表面組織以粗大的板條狀貝氏體+少量粒狀貝氏體為主,心部組織以細(xì)小的鐵素體+珠光體為主,表明濟(jì)鋼開發(fā)的eh36厚鋼板滿足海洋平臺(tái)的焊接生產(chǎn)要求。焊接接頭表面與心部熔合線形狀及傳熱狀態(tài)的差異,是導(dǎo)致表面haz晶粒比心部粗大、因而表面韌性低于心部的主要原因。

焊接接頭熱影響區(qū)軟化是細(xì)晶粒鋼焊接時(shí)普遍存在的問題.用有限元分析方法,從屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度兩個(gè)方面對(duì)熱影響區(qū)軟化的焊接接頭的力學(xué)性能進(jìn)行分析.分析結(jié)果表明,與接頭的屈服強(qiáng)度相比,熱影響區(qū)軟化對(duì)接頭的抗拉強(qiáng)度有較大的影響;軟化的熱影響區(qū)的屈服應(yīng)力和寬度較焊縫對(duì)接頭的抗拉強(qiáng)度有較大的影響,而且存在臨界值,超過它們時(shí),使接頭的抗拉強(qiáng)度明顯降低;增加焊縫的屈服應(yīng)力可以改變臨界點(diǎn),提高熱影響區(qū)軟化焊接接頭的屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度.而且發(fā)現(xiàn),試樣的長(zhǎng)度對(duì)測(cè)定熱影響區(qū)軟化的焊接接頭的抗拉強(qiáng)度沒有影響,而對(duì)其屈服強(qiáng)度的確定有一定影響.

采用mag焊接方法制備了不同厚度q345鋼平板對(duì)接焊件,分別對(duì)其進(jìn)行拉伸、沖擊、彎曲力學(xué)性能測(cè)試,并對(duì)焊縫區(qū)域進(jìn)行顯微組織觀察,最后采用盲孔法測(cè)量焊接試樣的殘余應(yīng)力。測(cè)試結(jié)果表明:12mm/12mm焊接試樣的綜合力學(xué)性能明顯優(yōu)于10mm/12mm與10mm/10mm焊接試樣。在焊縫中心處10mm/12mm焊件縱向殘余應(yīng)力σx和橫向殘余應(yīng)力σy均大于12mm/12mm焊件與10mm/10mm焊件殘余應(yīng)力。

對(duì)工業(yè)純鈦的焊接性進(jìn)行了分析,根據(jù)氧化試驗(yàn)溫度與顏色的關(guān)系,針對(duì)焊接速度不變、電弧電壓不變、焊接保護(hù)措施不變,僅改變焊接電流研究焊接熱輸入對(duì)鈦材的焊縫、haz焊接性能的影響,通過檢驗(yàn)焊縫表面顏色與力學(xué)性能,討論了高溫區(qū)氧、氫、氮的吸收,溫度、硬度、顏色變化等對(duì)焊接性能的影響,總結(jié)在焊接保護(hù)措施保持不變條件下熱輸入對(duì)焊逢、haz組織的影響規(guī)律,并提出焊接該材料的優(yōu)化工藝措施,如焊前準(zhǔn)備、焊接材料、坡口形式、焊接工藝參數(shù)等焊接操作要點(diǎn),以保證焊接質(zhì)量。

采用co2氣體保護(hù)焊法對(duì)16mm厚的熱軋態(tài)d級(jí)船用鋼板進(jìn)行焊接,通過拉伸、沖擊和金相檢驗(yàn)等試驗(yàn)方法對(duì)焊接接頭的力學(xué)性能與顯微組織進(jìn)行了研究。結(jié)果表明:采用ycj501-1焊材對(duì)d級(jí)船用鋼板進(jìn)行焊接時(shí),接頭具有較高的抗拉強(qiáng)度和較好的低溫沖擊韌性;焊縫組織主要為針狀鐵素體、先共析鐵素體和少量粒狀貝氏體;熱影響區(qū)組織主要為鐵素體、珠光體和少量針狀鐵素體,針狀鐵素體的存在是接頭具有良好力學(xué)性能的主要原因。

姓名 編號(hào) 焊工證書 編號(hào) 1000 實(shí)測(cè)直徑焊接長(zhǎng) 度 抗拉強(qiáng) 度 斷裂位置 （mm）（mm）mpa/ // 檢 驗(yàn) 結(jié) 論 36 檢 驗(yàn) 單 位 (章) 備 注 14 25 /彎曲角度 (°) 試件編號(hào)/試件編號(hào)彎曲結(jié)論 檢驗(yàn)項(xiàng)目及結(jié)果 拉伸試驗(yàn)彎曲試驗(yàn) 標(biāo)準(zhǔn)要求斷裂特征彎芯直徑 (mm) 焊工姓名代表批量個(gè)接頭 檢驗(yàn)依據(jù)jgj18-2012gb228.1-2010gb1499.2-2007 鋼筋批號(hào)—樣品來源 焊接方法檢驗(yàn)性質(zhì) 生產(chǎn)廠家—委托人 鋼筋牌號(hào)見證 人公稱直徑 (mm) 使用部位—檢驗(yàn)日期 見證單位—報(bào)告日期 工程名稱— 委托單位—委托日期 鋼筋焊接接頭力學(xué)及工藝性能檢驗(yàn)報(bào)告 委托編號(hào)檢驗(yàn)編號(hào) 1審核人:批準(zhǔn)人:檢驗(yàn)人: 曲結(jié)論 個(gè)接頭

超厚板(60—80mm)EH36高強(qiáng)鋼的焊接

Q420qE高強(qiáng)度結(jié)構(gòu)鋼的焊接接頭力學(xué)性能標(biāo)準(zhǔn)

根據(jù)焊條電弧焊焊接接頭抗拉強(qiáng)度和焊縫區(qū)沖擊韌性試驗(yàn)結(jié)果及x射線探傷的焊接缺陷,采用秩和檢驗(yàn)法對(duì)低碳貝氏體adb610和wdb620鋼進(jìn)行對(duì)比分析研究。研究表明,在焊條電弧焊方法下,2種低碳貝氏體鋼焊接接頭的抗拉強(qiáng)度和沖擊韌性值的分布與均值之間無顯著性差異,焊接缺陷尺寸的分布和均值也無顯著差異。

針對(duì)鞍鋼股份有限公司為建造lng低溫儲(chǔ)罐生產(chǎn)的9%ni鋼板,根據(jù)確定的焊接工藝和焊接工藝參數(shù),研究了焊接接頭的拉伸、冷彎、沖擊性能、無塑性轉(zhuǎn)變溫度和斷裂韌度等各項(xiàng)力學(xué)性能,結(jié)果表明,9%ni鋼焊接接頭可滿足lng大型儲(chǔ)罐的設(shè)計(jì)要求。

采用tgs-9cb和tig-r31兩種焊絲tig焊接t91/12crmov鋼,通過試驗(yàn)對(duì)比,分析了兩種焊絲焊接t91/12crmov鋼接頭的力學(xué)性能和顯微組織。結(jié)果表明:兩種焊絲t91/12crmov鋼焊接接頭的抗拉強(qiáng)度和抗彎強(qiáng)度均符合規(guī)范要求;tgs-9cb焊絲的t91/12crmov鋼焊接接頭存在碳化物的聚集,有脆性相,tig-r31焊絲的效果更佳。

儲(chǔ)罐用07MnNiVR鋼焊接接頭力學(xué)性能試驗(yàn)

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母材廠家 鋼筋牌號(hào) 表面形狀 公稱直徑 12 焊縫長(zhǎng)度 （mm）mm 強(qiáng)mpa 斷裂處距焊 縫 （mm） mm 斷裂 特征 — 彎曲角度°90 彎心直徑mm4d 表面描述—無裂紋 彎曲結(jié)果—合格 檢 驗(yàn) 結(jié) 論 備 注 檢 驗(yàn) 單 位 技術(shù)負(fù)責(zé)：校核：試驗(yàn)： 序號(hào) 1 2 拉伸 試驗(yàn) 彎曲 試驗(yàn) 計(jì)量單位標(biāo)準(zhǔn)值檢驗(yàn)項(xiàng)目 所檢項(xiàng)目符合jgj18-2003標(biāo)準(zhǔn)要求 (蓋章) 檢驗(yàn)結(jié)果 3 焊接方法月牙肋 檢驗(yàn)依據(jù)jgj/t27-2001jgj18-2003mm 母 材 情 況 代表批量 檢驗(yàn)性質(zhì)hrb335 使用部位檢驗(yàn)環(huán)境溫度 樣品來源檢驗(yàn)設(shè)備 試驗(yàn)單位檢驗(yàn)日期 施工單位報(bào)告日期 洪屏中心試驗(yàn)室 鋼筋焊接接頭力學(xué)性能檢驗(yàn)報(bào)告 檢驗(yàn)編號(hào)： 工程名稱取樣日期

采用微拉伸試驗(yàn)研究了crmov鋼焊接接頭焊縫金屬的局部力學(xué)性能,并對(duì)焊縫金屬進(jìn)行了微觀組織觀察和顯微硬度測(cè)試。結(jié)果表明,焊縫金屬呈現(xiàn)不均勻的微觀組織分布;焊縫金屬環(huán)向試樣的拉伸強(qiáng)度要大于徑向和軸向試樣的拉伸強(qiáng)度,而焊縫中心所取試樣的拉伸強(qiáng)度要小于焊道上所取試樣的拉伸強(qiáng)度。結(jié)合金相分析得到,焊接接頭焊縫金屬最薄弱的部位在焊縫中心等軸晶區(qū)。

pe80等級(jí)的中密度聚乙烯(mdpe)管材是目前專用于鋪設(shè)燃?xì)廨斔蛪毫艿赖乃芰瞎懿?。測(cè)定了國(guó)產(chǎn)pe80管材及其熱板熔焊接頭室溫及80℃下的拉伸σ-ε關(guān)系,給出了80℃下熱板熔焊接頭的拉伸本構(gòu)方程。所得結(jié)果可作為評(píng)價(jià)該pe80管材及其熔焊接頭的長(zhǎng)期力學(xué)性能的基礎(chǔ)

許多工程結(jié)構(gòu)當(dāng)中,經(jīng)常出現(xiàn)大量異種材料的焊接情形,材料的力學(xué)性能對(duì)結(jié)構(gòu)有重要影響。應(yīng)用不同的焊接工藝對(duì)紫銅(t2)和奧氏體不銹鋼(1cr18ni9ti)進(jìn)行焊接,并對(duì)焊接接頭的力學(xué)性能進(jìn)行研究。結(jié)果表明,采用過渡層方法接頭的力學(xué)性能較好,而采用t107焊條,其接頭的塑性、韌性比采用過渡層時(shí)低。

五層柱hrb335 三層柱hrb335 四層柱hrb335 三層柱hrb335 三層柱hrb335 二層柱hrb335 三層柱hrb335 二層柱hrb335 二層柱hrb335 一層柱hrb335 一層柱hrb335 地下室柱hrb335 一層柱hrb335 地下室柱hrb335 地下室柱hrb335 鋼筋焊接接頭力學(xué)性能檢測(cè)報(bào)告 工程名稱： 工程部位品種型號(hào)報(bào)告編號(hào) 告 收樣日期

鋼筋焊接接頭力學(xué)性能檢驗(yàn)報(bào)告 序號(hào)牌號(hào)規(guī)格拉伸試驗(yàn)彎曲試驗(yàn)代表數(shù)量試驗(yàn)編號(hào)報(bào)告日期備注 1hrb335φ16合格合格200個(gè)接頭gh080296720081025 2hrb335φ16合格合格200個(gè)接頭gh080296820081025 3hrb335φ16合格合格200個(gè)接頭gh080296920081025 4hrb335φ16合格合格200個(gè)接頭gh080335920081125 5hrb335φ16合格合格200個(gè)接頭gh080336020081125 6hrb335φ16合格合格200個(gè)接頭gh080336120081125 7hrb335φ16合格合格200個(gè)接頭gh080336220081125 8hrb335φ16合格合格200個(gè)

t91鋼管多采用tig焊,焊接接頭高溫力學(xué)性能對(duì)t91鋼的應(yīng)用起至關(guān)重要的作用。采用不同的高溫試驗(yàn)工藝對(duì)t91鋼管的tig焊接頭進(jìn)行處理,分析tig焊接頭在力學(xué)性能和顯微組織上的差異。試驗(yàn)結(jié)果表明:高溫試驗(yàn)前后,t91鋼管tig焊接接頭的力學(xué)性能變化不大,馬氏體組織增大,晶間析出了碳化物。碳化物在t91鋼管tig焊接接頭保持高溫力學(xué)性能穩(wěn)定性中起決定性作用。