免拆卸水泥復(fù)合模板結(jié)構(gòu)混凝土柱軸心受壓性能

通過9個(gè)部分包裹混凝土組合短柱軸心受壓性能的試驗(yàn),對(duì)這種組合短柱的破壞模式和影響其極限承載力的因素進(jìn)行了研究.試驗(yàn)設(shè)計(jì)分別考慮了含鋼率、鋼系桿間距對(duì)構(gòu)件性能的影響.試件截面尺寸為200mm×200mm,長(zhǎng)度均為800mm,鋼系桿直徑取為10mm.研究結(jié)果表明,這種組合短柱的破壞模式是翼緣局部屈曲,混凝土被壓碎.橫向系桿的設(shè)置加強(qiáng)了對(duì)混凝土的約束,系桿間距越小越能提高柱子的延性,但是在達(dá)到極限荷載之前,系桿應(yīng)力并未達(dá)到屈服.基于試驗(yàn)研究結(jié)果,建立了軸壓短柱承載力計(jì)算公式,可以用來(lái)預(yù)估組合柱的極限承載力.

免拆復(fù)合模板是一種新型的節(jié)能建筑材料,將其應(yīng)用在建筑墻體裝飾上,不僅能夠節(jié)約能耗,還可以有效減少人力資源的支出,充分保障墻體的保溫性能。文章對(duì)免拆復(fù)合模板施工工藝展開進(jìn)一步的分析與探討,旨在為同行業(yè)者提供參考依據(jù)。

超強(qiáng)復(fù)合模板采用：多塊長(zhǎng)寬尺寸相同的木質(zhì)芯板相互重疊，玻纖布包覆于多塊木質(zhì)芯板的 四周邊緣外，固化樹脂包覆于多塊木質(zhì)芯板和玻纖布外形成厚薄均勻的玻鋼復(fù)合木模板。本 實(shí)用新型的玻鋼復(fù)合木模板不易脫層、表面光滑、厚薄均勻、耐高溫、昂水耐酸堿、而且模 板厚薄均勻、表面高分子不滲水、不沾混泥土，強(qiáng)度極高，循環(huán)周轉(zhuǎn)利用次數(shù)輕松高達(dá)30次 以上玻纖布包覆于木質(zhì)芯板邊緣，即達(dá)到使多塊木質(zhì)芯板保持整齊并提高強(qiáng)度的目的，又節(jié) 約了成本。 超強(qiáng)復(fù)合模板研發(fā)背景 傳統(tǒng)建筑模板多為膠合板的一種，其存在如下缺陷：1、原木旋切需要砍伐大量的林木， 對(duì)生態(tài)環(huán)境造成了很大的破壞；2、單板干燥整理需要投入較高的成本建烘干房且運(yùn)行成本 較高；3、單板涂膠組胚采用橫豎交錯(cuò)的組胚方式，胚板錯(cuò)位重疊的幾率極高，拼縫較大， 受力不均，強(qiáng)度不高，成本極高，極其容易脫層；4、模板表面易粘接混泥土，混泥土表面 不平整，達(dá)不到清水

為研究外方內(nèi)圓復(fù)合鋼管高強(qiáng)混凝土短柱軸心受壓性能,完成了三組共23個(gè)試件的軸壓試驗(yàn)和典型試件的非線性有限元分析。試驗(yàn)結(jié)果表明:各試件的破壞形態(tài)基本相同,為方鋼管向外鼓曲,方鋼管與圓鋼管之間的混凝土酥松、局部壓碎;試驗(yàn)結(jié)束時(shí),試件縱向應(yīng)變達(dá)到0.09～0.11,尚能承擔(dān)約70%的峰值豎向力;按文獻(xiàn)[8]有關(guān)公式計(jì)算得到的試件壓縮剛度平均值為實(shí)測(cè)值的83.6%;采用圓鋼管對(duì)其管內(nèi)混凝土提供約束,方鋼管對(duì)混凝土不提供約束、但提供軸壓承載力的計(jì)算假定,試件軸心受壓承載力計(jì)算值與試驗(yàn)值吻合良好;非線性有限元計(jì)算得到的豎向力-縱向應(yīng)變曲線及破壞過程與試驗(yàn)結(jié)果符合較好。

本文在對(duì)12根柱試件在彈性階段的軸壓復(fù)合剛度的試驗(yàn)研究的基礎(chǔ)上,參考大量文獻(xiàn)、規(guī)程,分別計(jì)算核心鋼管混凝土和外圍鋼筋混凝土復(fù)合剛度,進(jìn)行疊加得到鋼管高強(qiáng)混凝土核心柱復(fù)合剛度,所得結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果較為一致.

HRB600級(jí)鋼筋高強(qiáng)混凝土柱的軸心受壓性能

軸心受壓型鋼-鋼管混凝土柱力學(xué)性能的研究——在選擇了合理的鋼材和核心混凝土的本構(gòu)關(guān)系模型的基礎(chǔ)上，利用通用有限元軟件abaqus對(duì)軸心受壓型鋼一鋼管混凝土柱荷載一變形關(guān)系曲線進(jìn)行了計(jì)算，計(jì)算曲線與試驗(yàn)曲線進(jìn)行了比較，吻合較好。參考以往相關(guān)研究成果，...

為研究圓形鋼套管加固混凝土柱的基本力學(xué)性能,進(jìn)行了1根未加固的普通鋼筋混凝土柱和10根圓形鋼套管加固的混凝土短柱在不同加固鋼套管厚度及初始軸壓比下軸心受壓試驗(yàn),初始軸力通過對(duì)未加固試件施加后張預(yù)應(yīng)力來(lái)進(jìn)行模擬;在試驗(yàn)研究的基礎(chǔ)上,根據(jù)應(yīng)變協(xié)調(diào)原則對(duì)加固后構(gòu)件軸壓承載力進(jìn)行了數(shù)值分析.研究結(jié)果表明,加固構(gòu)件的承載力隨著鋼套管厚度的增加而增加,初始軸壓比的變化對(duì)加固后構(gòu)件的承載力影響不顯著,且理論分析結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果吻合較好.

隨著基礎(chǔ)建設(shè)的飛速發(fā)展,河砂資源短缺的矛盾日益凸顯。儲(chǔ)量豐富的海砂在力學(xué)性能方面和河砂相差不多,但海砂中的氯鹽會(huì)腐蝕鋼材,嚴(yán)重影響構(gòu)件的耐久性。探討了一種在鋼管混凝土柱(cfst)中采用隔離方法合理安全應(yīng)用海砂的新方法。具體做法是在鋼管內(nèi)壁鋪設(shè)frp薄板或frp管。frp材料輕質(zhì)高強(qiáng),耐腐蝕性能好,不僅可以有效隔離海砂中氯離子對(duì)鋼管的腐蝕,并能提高構(gòu)件的極限強(qiáng)度。主要研究了加入frp管對(duì)鋼管混凝土組合構(gòu)件軸心受壓力學(xué)性能的影響。通過有限元分析軟件abaqus模擬得到了組合柱軸壓極限強(qiáng)度隨frp管厚度,鋼管厚度及屈服強(qiáng)度,混凝土軸心抗壓強(qiáng)度,frp纖維纏繞角度等因素的變化規(guī)律。

1 技術(shù)交底記錄編號(hào) 工程名稱施工單位 交底提要： 木復(fù)合板施工技術(shù)交底 交底內(nèi)容： 一、主要機(jī)具 打眼電鉆，鋸子，錘子，搬手、鉗子 二、施工工藝 1、柱模板 （1）、柱模板選用木復(fù)合板后背木楞體系，即1220×2440×15mm覆面木復(fù)合板作面板，背楞為 50×100木方，間距250mm，柱箍選用2φ48鋼管用φ14拉桿連為一體，第一道柱箍設(shè)在板面向 上100mm處，2米高度以下每隔300mm設(shè)一道，以上每隔400mm設(shè)一道，用φ14拉桿連接。柱 模板側(cè)邊采用企口設(shè)計(jì)，面板縮進(jìn)背楞15mm。 （2）、在混凝土樓板上預(yù)留φ25鋼筋頭地錨作為斜撐（拉桿）支點(diǎn)，用斜撐校正模板垂直度，沿 柱模板高度設(shè)3道斜撐，各柱模板支撐系統(tǒng)與滿堂紅碗扣架連為一體，增強(qiáng)穩(wěn)定性。 （3）、安裝模板前，先在基底彈好軸線和柱邊線以及模板控制線，將預(yù)先拼裝好的單片模板吊裝

幾種xps復(fù)合模板的抗彎試驗(yàn) 名稱最大撓度 值（mm） 極限荷載 （kn） 極限彎曲 強(qiáng)度 （mpa） 平均彈性 模量 （mpa） 理論彎曲 強(qiáng)度 （mpa） (3,5)帶柱40 厚雙網(wǎng)板 9.642.1461.7601068.303.99 (3,7)不帶柱 45厚單網(wǎng)板 8.051.9671.275733.373.19 (3,7)不帶柱 45厚雙網(wǎng)板 21.104.2912.781749.323.19 (3,12)不帶 柱50厚雙網(wǎng) 板 14.523.6101.895551.092.55 (3,12)帶柱 60厚雙網(wǎng)板 23.465.9102.416306.361.77 經(jīng)過（3,12）不帶柱50厚雙網(wǎng)板的極限彎曲強(qiáng)度換算成（3,12）不帶柱的 60厚的極限彎曲強(qiáng)度，此時(shí)（3,12）不帶柱60厚板的極限彎曲強(qiáng)度2.04

山東斐 級(jí)工法申報(bào)書 工法名稱復(fù)合保溫模板結(jié)構(gòu)體系施工工法 申報(bào)單位青島xx建設(shè)集團(tuán)有限公司 申報(bào)地區(qū)山東省青島市 一省級(jí)工法申報(bào)書 二企業(yè)級(jí)工法批準(zhǔn)文件 三工程應(yīng)用證明 四經(jīng)濟(jì)效益證明 一、省級(jí)工法申報(bào)書 青島xx建設(shè)集團(tuán)有限公司二零一五年八月 附件2 山東斐 級(jí)工法申報(bào)書 工法名稱復(fù)合保溫模板結(jié)構(gòu)體系施工工法 申報(bào)單位青島xx建設(shè)集團(tuán)有限公司 申報(bào)地區(qū)山東省青島市 注：表中通訊地址及聯(lián)系人指第-?完成單位;主要完成者人數(shù)最多不得超過5人; 工法名稱復(fù)合保溫模板結(jié)構(gòu)體系施工工法 主要完成 單位 青島xx建設(shè)集團(tuán)有限公司 通訊地址青島市xx區(qū)xx路1號(hào)郵編 聯(lián)系人xxx屯話 主 要 完 成 者 姓名職務(wù)職稱所在工作單位 xxx項(xiàng)目總工助工 青島xx建設(shè)集團(tuán)有限公 司 xxx副經(jīng)理助工 青島xx建設(shè)集團(tuán)有限公 司 x

復(fù)合式組合模板結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)計(jì)算

研究了雙鋼管混凝土柱耐火承載力以及火災(zāi)后的剩余承載力。通過選取合適的鋼材與混凝土熱工性能模型,在有限元程序中模擬了iso-834標(biāo)準(zhǔn)火災(zāi)升溫曲線下雙鋼管混凝土柱的截面升溫過程,得出了截面溫度場(chǎng)分布以及不同部位的升溫過程曲線。在此基礎(chǔ)上結(jié)合鋼管、混凝土高溫下以及高溫后的應(yīng)力-應(yīng)變本構(gòu)模型分別對(duì)高溫下與高溫后軸心受壓雙鋼管混凝土短柱進(jìn)行了受力全過程數(shù)值分析,得到了高溫下(后)軸心受壓雙鋼管混凝土短柱的受力特點(diǎn)。

通過對(duì)6根粘貼鋼套管加固的方形截面混凝土試件和3根未加固的對(duì)比試件的試驗(yàn),研究了鋼加固混凝土短柱的軸心受壓性能和約束機(jī)理。6個(gè)被加固試件中,其中3個(gè)試件在加固前施加了預(yù)壓荷載。試驗(yàn)研究發(fā)現(xiàn)預(yù)先受力試件的承載力和極限變形能力略小于一次受力試件,但不論是在一次受力還是預(yù)先受力狀態(tài)下,鋼加固都能有效的提高混凝土短柱的抗壓承載力。

應(yīng)用第四強(qiáng)度理論和三向應(yīng)力狀態(tài)下的混凝土破壞準(zhǔn)則推導(dǎo)出了約束鋼管混凝土柱軸心受壓的極限承載力計(jì)算公式,并分析了工作機(jī)理。算例表明,在鋼管混凝土柱的外圍設(shè)置橫向約束件可以提高鋼管混凝土柱的承載力。推導(dǎo)出的計(jì)算公式為約束鋼管混凝土柱的設(shè)計(jì)提供了理論依據(jù)。

將圓鋼管混凝土視為統(tǒng)一材料(復(fù)合材料),利用處于平面應(yīng)變狀態(tài)下的平衡方程,推導(dǎo)出嚴(yán)格滿足應(yīng)力、應(yīng)變邊界條件下的理論解。該理論解可以定量分析鋼管混凝土柱的應(yīng)力與應(yīng)變狀態(tài),及其相應(yīng)的有效模量(又稱組合模量)和極限強(qiáng)度。根據(jù)理論解,套箍效應(yīng)和極限強(qiáng)度不但與鋼管、核心混凝土的泊松比有關(guān),還與其彈性模量、組合材料的面積率有關(guān)。并通過實(shí)例將理論解和試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行了對(duì)比,結(jié)果非常吻合。

本文將詳細(xì)介紹基礎(chǔ)墊層復(fù)合模板在建設(shè)工程領(lǐng)域的應(yīng)用。通過問題解答的方式，我們將對(duì)基礎(chǔ)墊層復(fù)合模板進(jìn)行全面解析，包括其定義、特點(diǎn)、施工方法以及在工程中的優(yōu)勢(shì)等方面內(nèi)容。

本文將詳細(xì)介紹在建設(shè)工程領(lǐng)域中如何制作直形墻復(fù)合模板，包括材料準(zhǔn)備、模板制作步驟和注意事項(xiàng)。希望能夠幫助讀者更好地理解和應(yīng)用直形墻復(fù)合模板。

在建筑施工中，直形樓梯的復(fù)合模板制作是一項(xiàng)重要的技術(shù)工作。它關(guān)系到樓梯的質(zhì)量、效率和成本。做好直形樓梯復(fù)合模板，需要我們充分理解和掌握相關(guān)的建筑知識(shí)和技術(shù)，本文將對(duì)此進(jìn)行詳細(xì)的探討和說(shuō)明。

在建筑施工中，直形墻是一種常見的結(jié)構(gòu)形式，其施工質(zhì)量直接影響到整個(gè)工程的安全性和穩(wěn)定性。而復(fù)合模板作為一種高效、經(jīng)濟(jì)的模板形式，被廣泛應(yīng)用在直形墻的施工中。那么，直形墻復(fù)合模板怎么做呢？本文將從模板的選擇、安裝、拆除等方面，詳細(xì)介紹直形墻復(fù)合模板的施工方法和注意事項(xiàng)，為建筑施工提供參考。

基于隨機(jī)有限元的可靠度研究方法對(duì)鋼管混凝土軸心受壓短構(gòu)件進(jìn)行了可靠度分析,分析結(jié)果表明:在各隨機(jī)變量中,材料彈性模量對(duì)鋼管混凝土軸心受壓短柱可靠度指標(biāo)影響最大,幾何尺寸隨機(jī)變量次之。