內(nèi)螺紋管和光管兩相流不穩(wěn)定性試驗對比

在高壓汽-水兩相流實驗臺上進行了低質(zhì)量流速垂直并聯(lián)內(nèi)螺紋管密度波型不穩(wěn)定性的試驗研究,觀察到了垂直并聯(lián)內(nèi)螺紋管氣-液兩相流密度波型不穩(wěn)定性的一些主要特征。在試驗參數(shù)范圍內(nèi)就熱負荷、系統(tǒng)壓力、質(zhì)量流速、進口過冷度和不對稱加熱對密度波型不穩(wěn)定性的影響進行了研究和分析。同時根據(jù)試驗結(jié)果,采用均相流模型得到了密度波型不穩(wěn)定發(fā)生的界限關(guān)系式。

在壓力為8～10mpa、質(zhì)量流速為350～600kg/(m2.s)、含汽率為0～1的工況范圍內(nèi),對直徑為38.1mm、壁厚為7.5mm的六頭內(nèi)螺紋管中汽液兩相流體的摩擦壓降特性進行了試驗研究,試驗段采用水平絕熱布置。試驗結(jié)果表明:壓力對兩相流摩擦壓降的影響很大,兩相流摩擦壓降倍率隨壓力增加而減小,在臨界壓力附近趨近于1;兩相流摩擦壓降倍率隨含汽率增加而先增加,然后有減小的趨勢;兩相流摩擦壓降倍率也隨質(zhì)量流速增加而減小。并對用于計算汽液兩相流體摩擦壓降的試驗關(guān)聯(lián)式中的b系數(shù)進行了討論。

在系統(tǒng)壓力p=3～10mpa,質(zhì)量流速g=300～600kg/s,進口過冷度δtsub=30～90℃,內(nèi)壁熱負荷q=0～190kw/m2的工況范圍內(nèi),采用試驗段長度與內(nèi)徑之比(l/d)大于600、傾角為19.5o的φ38.1×7.5mm6頭內(nèi)螺紋管,研究了壓力、質(zhì)量流速、進口過冷度以及兩管熱負荷不均勻?qū)Ω邏浩?水兩相流密度波脈動的影響。結(jié)果表明,隨壓力增加,系統(tǒng)穩(wěn)定性增加;隨質(zhì)量流速增加,臨界熱負荷增加,而臨界干度下降;進口過冷度對密度波脈動呈現(xiàn)單值性影響,隨進口過冷度下降,臨界熱負荷降低;在其他條件相同的情況下,并聯(lián)管不對稱加熱時的臨界熱負荷較對稱加熱時的臨界熱負荷更高。

在壓力為9～22mpa,質(zhì)量流速為600～1200kg/(m2·s),含汽率為0～1的工況范圍內(nèi),對φ38.1mm×7.5mm的6頭內(nèi)螺紋管中汽-液兩相流體的摩擦壓降特性進行了試驗研究。試驗段采用水平絕熱布置。試驗結(jié)果表明:壓力對兩相流摩擦壓降的影響很大,隨壓力增加,兩相流摩擦壓降倍率減小,在臨界壓力附近,兩相流摩擦壓降倍率趨近于1;隨含汽率增加,兩相流摩擦壓降倍率先增加,然后有減小的趨勢;隨質(zhì)量流速增加,兩相流摩擦壓降倍率減小。用于計算單相水摩擦壓降系數(shù)以及用于計算汽-液兩相流體摩擦壓降的試驗關(guān)聯(lián)式被提供。

在亞臨界壓力條件下，針對φ28．6mm×5．8mm的優(yōu)化四頭內(nèi)螺紋管內(nèi)汽．水兩相流進行水平絕熱條件下的摩擦阻力特性研究。研究結(jié)果表明，干度和系統(tǒng)壓力對內(nèi)螺紋管內(nèi)的兩相流摩擦壓降影響顯著。干度增大，則兩相摩擦倍率增大；壓力增大，兩相摩擦倍率減??；當(dāng)壓力接近臨界壓力時，兩相摩擦倍率接近于1。優(yōu)化四頭內(nèi)螺紋管在相同工況下的兩相流摩擦壓降小于普通內(nèi)螺紋管。當(dāng)其應(yīng)用于垂直管屏換熱設(shè)備時，壓力損失中摩擦壓降所占比例將會減小，從而加大重位壓降的影響程度，使得換熱設(shè)備在特定工況下具有自補償特性，從而形成良好的水動力條件。

在亞臨界壓力條件下,針對ф28.6mm×5.8mm的優(yōu)化四頭內(nèi)螺紋管內(nèi)汽-水兩相流進行水平絕熱條件下的摩擦阻力特性研究。研究結(jié)果表明,干度和系統(tǒng)壓力對內(nèi)螺紋管內(nèi)的兩相流摩擦壓降影響顯著。干度增大,則兩相摩擦倍率增大;壓力增大,兩相摩擦倍率減小;當(dāng)壓力接近臨界壓力時,兩相摩擦倍率接近于1。優(yōu)化四頭內(nèi)螺紋管在相同工況下的兩相流摩擦壓降小于普通內(nèi)螺紋管。當(dāng)其應(yīng)用于垂直管屏換熱設(shè)備時,壓力損失中摩擦壓降所占比例將會減小,從而加大重位壓降的影響程度,使得換熱設(shè)備在特定工況下具有自補償特性,從而形成良好的水動力條件。

內(nèi)螺紋銅管又稱非平滑管，英文名稱innergroovedcoppertube(igt)，是指 外表面光滑，內(nèi)表面具有一定數(shù)量，一定規(guī)則螺紋的內(nèi)螺紋tp2紫銅管。 由于內(nèi)螺紋銅管內(nèi)表面積的增加，所以它的導(dǎo)熱性能要比光管提高百分之二十到三十。 內(nèi)螺紋銅管的發(fā)展大致經(jīng)歷了如下幾個發(fā)展階段： （1）山型齒內(nèi)螺紋管； （2）梯型槽內(nèi)螺紋管； （3）頂角型內(nèi)螺紋管； （4）細高齒型內(nèi)螺紋管。（又稱瘦高齒內(nèi)螺紋銅管） 目前，國外又陸續(xù)推出了高低齒齒型、齒頂開槽、雙旋向等內(nèi)螺紋管 傳熱性能： 按照國標gb/t20928-2007中的要求，內(nèi)螺紋銅管產(chǎn)品按照產(chǎn)品名稱、牌號、狀態(tài)、 外徑、底壁厚、齒高加齒頂角、螺旋角、螺紋數(shù)和標準編號的順序表示： 示例1：tp2m2φ9.52×0.30+0.20-53-18/60gb/t20928-20072、（用tp2制造的， 供應(yīng)狀態(tài)為

氣液兩相流流型振蕩誘發(fā)制冷循環(huán)不穩(wěn)定性的實驗研究——研究利用變制冷劑流量制冷循環(huán)的實驗平臺結(jié)合流動顯示方法發(fā)現(xiàn)：1)蒸發(fā)器出口的制冷劑氣液兩相流流型存在過熱蒸汽流和霧狀流兩種型式，二者之間存在一個轉(zhuǎn)變過渡區(qū)域，此時，兩種流型閃動交替出現(xiàn)，回氣...

碳鋼管接頭，內(nèi)螺紋sch80，規(guī)格尺寸見圖紙螺紋標準asmeb1.20. 尺寸數(shù)量單價 1/8"100 1/4"100 3/8"100 1/2"100 3/4"100 1"100 11/4"100 11/2"100 2"100 21/2"50 3"50 4"50 5"10 6"10 碳鋼半管接頭，內(nèi)螺紋sch80，規(guī)格尺寸見圖紙螺紋標準asmeb1.20. 尺寸數(shù)量單價 1/8"100 1/4"100 3/8"100 1/2"100 3/4"100 1"100 11/4"100 11/2"100 2"100 21/2"50 3"50 4"50 5"10 6"10 劉漫 2011*11*30

采用實驗方法,對比分析采用7mm的內(nèi)螺紋管和光管冷凝器對冷凍系統(tǒng)整機性能的影響。測試結(jié)果表明,采用內(nèi)螺紋管的冷凝器,冷凝溫度降低1k,壓損增大30%,功率減小1.5%,換熱量增大2.5%,能效比增加3.3%。

通過對600mw超臨界w火焰鍋爐水冷壁的設(shè)計與應(yīng)用,研究試驗φ32mm×6.3mm四頭12cr1movg優(yōu)化內(nèi)螺紋管(omlr)在亞臨界、近臨界、超臨界區(qū)的流動傳熱特性。試驗獲得了不同工況(壓力、熱負荷、質(zhì)量流速)下內(nèi)螺紋管壁溫分布和內(nèi)壁換熱系數(shù)隨焓值的變化規(guī)律。并根據(jù)試驗數(shù)據(jù),擬合建立單相、兩相換熱系數(shù)計算關(guān)聯(lián)式,同時進一步建立傳熱惡化發(fā)生時的臨界條件及干涸后傳熱計算關(guān)聯(lián)式,為鍋爐垂直上升內(nèi)螺紋管水冷壁設(shè)計和運行提供可靠數(shù)據(jù)。

電廠在對管屏用測厚儀測厚時發(fā)現(xiàn)內(nèi)螺紋管局部壁厚不足,取樣解剖,通過著色發(fā)現(xiàn)在管子橫斷面上有很細的長條缺陷,現(xiàn)場判斷為分層。實際是,電廠測厚的結(jié)果大部分是由于測厚儀與管子間偶合的不好,個別點是由于內(nèi)螺紋管內(nèi)部有小缺陷導(dǎo)致測厚減薄。經(jīng)金相試驗,結(jié)果表明缺陷是夾雜物。

本文針對原有內(nèi)螺紋管水壓工裝的原理、結(jié)構(gòu)及使用后的效果，結(jié)合生產(chǎn)實情，對局部結(jié)構(gòu)進行了改進設(shè)計，有效地提高了生產(chǎn)效率。

在壓力22.5~28mpa,質(zhì)量流速600~1000kg·m-2·s-1,工質(zhì)比焓800~3100kj·kg-1范圍內(nèi),對超臨界水在四頭內(nèi)螺紋管內(nèi)的流動阻力特性進行了試驗研究,得到了不同工況下內(nèi)螺紋管流動阻力的變化規(guī)律,分析了壓力、質(zhì)量流速和工質(zhì)比焓變化對內(nèi)螺紋管摩擦阻力系數(shù)的影響。試驗結(jié)果表明:超臨界壓力下質(zhì)量流速對摩擦阻力壓降有很大影響,但對摩擦阻力系數(shù)的影響很小;在擬臨界區(qū)域摩擦阻力系數(shù)有階躍式增長現(xiàn)象,且這種階躍增長現(xiàn)象隨著壓力的增加而減弱。整理試驗數(shù)據(jù)得到超臨界水的內(nèi)螺紋管摩擦阻力系數(shù)經(jīng)驗關(guān)聯(lián)式,與試驗值相比誤差小于15%,為設(shè)計具有良好水動力特性的超臨界鍋爐提供可靠依據(jù)。

在亞臨界、近臨界及超臨界壓力區(qū),對600mw超臨界w火焰鍋爐水冷壁中垂直上升低質(zhì)量流速優(yōu)化內(nèi)螺紋管的傳熱特性進行了試驗研究,得到了不同運行工況下內(nèi)螺紋管的壁溫分布,分析了壓力、外壁熱流密度、質(zhì)量流速對傳熱特性的影響。結(jié)果表明:低質(zhì)量流速優(yōu)化內(nèi)螺紋管具有良好的傳熱特性,能夠有效避免膜態(tài)沸騰;在亞臨界壓力區(qū),壓力與熱流密度的增大以及質(zhì)量流速的減小,均會導(dǎo)致干涸提前發(fā)生和干涸后的壁溫飛升值增大。與亞臨界壓力區(qū)相比,內(nèi)螺紋管在近臨界壓力區(qū)的傳熱特性變差,隨著壓力的增大,管壁溫度顯著升高,發(fā)生傳熱惡化時的臨界干度減小。在超臨界壓力區(qū),內(nèi)螺紋管在擬臨界點附近出現(xiàn)了傳熱強化;壓力越接近臨界壓力,傳熱強化越明顯;壓力與熱流密度的增大以及質(zhì)量流速的減小均會導(dǎo)致壁溫增大。

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熒光燈條紋不穩(wěn)定性的實驗研究 低氣壓輝光放電中的條紋不穩(wěn)定性現(xiàn)象最早于19世紀30年代由麥克爾·法拉第（michaelfaraday） 首先發(fā)現(xiàn)。此后，相關(guān)的研究工作在國際上一直處于比較熱門的行列。1968年，佩克雷克（pekarek） 總結(jié)了前人對稀有氣體中的條紋不穩(wěn)定性的研究，給出了條紋不穩(wěn)定性的色散關(guān)系曲線。隨著研究的不斷 深入，電子動力學(xué)在條紋不穩(wěn)定性的研究中扮演了越來越重要的角色。岑?。╰sendin）利用非局域場近 似和“黑墻假設(shè)”，求得了電子的玻爾茲曼方程（boltzmannequation）的一個解析解，該解析解是空間 的周期函數(shù)。他提出，高能電子的非局域性是造成放電出現(xiàn)條紋不穩(wěn)定性的原因。格魯伯夫斯基 （golubovskii）深化了岑丁的研究，并通過理論以及實驗手段，進一步對稀有氣體中的條紋不穩(wěn)定性的 成因進行了研究。 2006年

介紹了紫銅內(nèi)螺紋管成型原理,成型裝置的結(jié)構(gòu)特點,設(shè)備性能

通過綜合考慮振型耦合顫振效應(yīng)、再生顫振效應(yīng)和摩擦型顫振效應(yīng)等3方面的主要因素,建立了基于這3個方面因素的動力學(xué)模型,分析了剛度主軸與切削法方向夾角、摩擦角對顫振的影響規(guī)律,找到了能夠避開大、小剛度主軸相近的內(nèi)螺紋車削的刀桿截面。

為了揭示斜流式泵噴水推進器的內(nèi)部流動規(guī)律,利用多重參考系法,選用標準k-ε湍流模型和sim-ple算法,對不同工況下斜流式泵噴水推進器進行了數(shù)值模擬,分析了泵內(nèi)部流動與其不穩(wěn)定性之間的關(guān)系及葉輪葉片表面的壓力分布規(guī)律.結(jié)果表明:揚程系數(shù)ψ與q/qbep曲線在流量為0.65qbep～0.67qbep工況下出現(xiàn)了正斜率(q為工況點流量,qbep為最佳設(shè)計工況點流量),主要原因是導(dǎo)葉進口輪轂處的回流撞擊葉輪出口流動,使其產(chǎn)生流動分離,最終形成旋渦,導(dǎo)致內(nèi)部流動不穩(wěn)定,從而使壓力上升;在流量為0.65qbep和0.85qbep工況下,導(dǎo)葉內(nèi)均出現(xiàn)回流,回流區(qū)域及回流速度隨流量減小而增大.模擬分析說明斜流式泵噴水推進器在小流量工況下運行具有不穩(wěn)定性.

當(dāng)考慮自陡效應(yīng)時,從光纖耦合器的耦合模方程出發(fā),用偶奇超模對其進行了重寫。討論了當(dāng)輸入條件使奇偶超模的其中之一被單獨激發(fā)時光纖耦合器中的自陡效應(yīng)對調(diào)制不穩(wěn)定性的影響。結(jié)果表明:在光纖耦合器中不論是正常色散區(qū)還是反常色散區(qū),當(dāng)輸入功率一定時,隨著自陡參數(shù)的增大,調(diào)制不穩(wěn)定性增益譜較多地顯示出了強度變?nèi)鹾蛯挾茸冋?最終導(dǎo)致光纖耦合器的超模發(fā)生畸變。

黑色透紫外玻璃濾光片的不穩(wěn)定性