數(shù)控磨削過(guò)程中砂輪電機(jī)電流的實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)

在直徑300mmsi片制備中,利用雙面磨削技術(shù)能為后續(xù)加工提供高精度的表面,但si片損傷層厚度較大。通過(guò)掃描電子顯微鏡和透射電子顯微鏡對(duì)si片表面及截面進(jìn)行觀察,得到了經(jīng)不同粒徑的砂輪磨削后的si片的表面及截面形貌、si片的表面及亞表面損傷層的厚度并進(jìn)行了分析比較。結(jié)果表明,用粒度更小的3000#砂輪磨削,能夠有效地降低si片表面及亞表面損傷層的厚度,為優(yōu)化300mm單晶si片雙面磨削工藝、提高si片表面磨削質(zhì)量提供了清晰、量化的實(shí)驗(yàn)理論依據(jù)。

在數(shù)控磨床制造過(guò)程中應(yīng)如何正確選取其砂輪

通過(guò)一系列試驗(yàn)考察了不同有機(jī)物的乳液作為冷卻液時(shí)金剛石砂輪磨削氮化硅陶瓷的堵塞效果。試驗(yàn)結(jié)果表明:短鏈有機(jī)物及烷烴作為磨削液時(shí),金剛石砂輪磨削氮化硅陶瓷會(huì)發(fā)生堵塞,而包含較強(qiáng)極性基團(tuán)的長(zhǎng)鏈有機(jī)物可以很大程度地降低砂輪堵塞。其原因是烷烴在氮化硅陶瓷表面形成的非極性油膜對(duì)非極性的氮化硅磨屑產(chǎn)生較強(qiáng)的吸引而聚集在磨削區(qū),進(jìn)而導(dǎo)致砂輪堵塞。油膜表面具有一定的極性可以很大程度地緩解磨屑的積聚并降低堵塞現(xiàn)象的發(fā)生。通過(guò)對(duì)幾種極性有機(jī)物的清洗效果進(jìn)行分析,探討了有機(jī)物的分子結(jié)構(gòu)特征與其清洗性能的關(guān)系。

在磨削加工中,砂輪的磨損狀態(tài)是砂輪磨削性能好壞的重要指標(biāo)之一,它影響著磨削加工的生產(chǎn)效率和加工質(zhì)量。自1974年第一臺(tái)單片機(jī)問(wèn)世以來(lái),給現(xiàn)代工業(yè)測(cè)控領(lǐng)域帶來(lái)了一次新的技術(shù)革命,目前已廣泛應(yīng)用于汽車、機(jī)床、家電、玩具等領(lǐng)域,技術(shù)相當(dāng)普及成熟,利用單片機(jī)技術(shù)在磨床數(shù)控化改造中控制砂輪的磨損檢測(cè)與修整具有重要的現(xiàn)實(shí)意義。

本文建立了基于未變形磨屑厚度的磨削力計(jì)算模型。根據(jù)55號(hào)鋼的cbn砂輪平面磨削實(shí)驗(yàn),首先采用隨機(jī)方向搜索法對(duì)切向力模型進(jìn)行優(yōu)化擬合,再根據(jù)擬合的參數(shù)對(duì)法向力模型進(jìn)行優(yōu)化,得出了cbn砂輪與工件之間的摩擦系數(shù)和磨粒頂錐角。分析了摩擦力在磨削力中所占比重的影響因素,結(jié)果表明:當(dāng)切深不變時(shí),隨著vs/vw比值的增加,磨削力以及摩擦力在磨削力中所占的比重均下降,但當(dāng)磨粒間距增加時(shí),磨削力減小,而摩擦力在磨削力中所占比重增加。

通過(guò)實(shí)驗(yàn)分析了cbn砂輪高速磨削磨削力分力比的變化情況,針對(duì)不同的磨削參數(shù)對(duì)磨削力分力比的影響程度進(jìn)行研究.結(jié)果表明:磨削深度ap的增大、砂輪線速度vs的提高、工作臺(tái)速度vw的提高都會(huì)使磨削力分力比cf增大.在砂輪狀況對(duì)磨削力分力比的影響中,磨粒尺寸小的砂輪磨削力分力比更小.

砂輪直徑與電機(jī)轉(zhuǎn)速參照表 砂輪直徑線速度電機(jī)轉(zhuǎn)速線速度電機(jī)轉(zhuǎn)速 φ75035m/s840轉(zhuǎn)/分 φ60035m/s1050轉(zhuǎn)/分60m/s1840轉(zhuǎn)/分 φ56035m/s1120轉(zhuǎn)/分60m/s1980轉(zhuǎn)/分 φ45035m/s1400轉(zhuǎn)/分60m/s2460轉(zhuǎn)/分 φ35035m/s1800轉(zhuǎn)/分60m/s3160轉(zhuǎn)/分 φ30035m/s2100轉(zhuǎn)/分60m/s3690轉(zhuǎn)/分 φ25035m/s2500轉(zhuǎn)/分60m/s4430轉(zhuǎn)/分 φ20035m/s3150轉(zhuǎn)/分60m/s5540轉(zhuǎn)/分 φ18035m/s3500轉(zhuǎn)/分60m/s6150轉(zhuǎn)/分 φ15035m/s4200轉(zhuǎn)/分60m/s7380轉(zhuǎn)/分 φ12035m/s5260轉(zhuǎn)/分60m/s925

首先對(duì)固定盤開(kāi)對(duì)稱溝槽方案進(jìn)行理論驗(yàn)證,并在此基礎(chǔ)上提出不對(duì)稱溝槽方案,通過(guò)數(shù)學(xué)公式驗(yàn)證了此方案可以使鋼球的樞轉(zhuǎn)速度明顯的提高,從而達(dá)到提高硬磨鋼球精度的目的。

提出了一種基于主軸電動(dòng)機(jī)電流的數(shù)控機(jī)床主軸狀態(tài)監(jiān)測(cè)系統(tǒng),建立了主軸交流電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)矩輸出模型,深入研究了主軸組件故障診斷和主軸當(dāng)前運(yùn)行能力評(píng)估原理,搭建了主軸狀態(tài)監(jiān)測(cè)系統(tǒng);實(shí)驗(yàn)證明提出的主軸狀態(tài)監(jiān)測(cè)方法簡(jiǎn)單、準(zhǔn)確、有效,具有很高的性價(jià)比,從而為數(shù)控機(jī)床狀態(tài)在線監(jiān)測(cè)提供了技術(shù)支撐。

礦用電纜載流量 電纜標(biāo)稱 截面 電纜未暴露在陽(yáng)光下電纜暴露在陽(yáng)光下 1.1kv3.3kv1.1kv3.3kv 1.523－18－ 2.530－23－ 436 655－40－ 1070－50－ 1695907066 251301259086 35150150105100 50180175125120 70230220160150 95260255180170 120305295205200 150345340230225 185390380255255 240420440275290 300500510320335 電纜 截面4610162535507095 載流 量364664851131381732

在精密磨削工件時(shí),高速旋轉(zhuǎn)砂輪所產(chǎn)生的離心力會(huì)引起砂輪尺寸變化,勢(shì)必影響被磨削工件的最終精度。為此,通過(guò)ansys動(dòng)態(tài)仿真分析,發(fā)現(xiàn)砂輪直徑變大、軸向尺寸縮進(jìn)。分析結(jié)果為高速、精密數(shù)控磨削加工的砂輪幾何參數(shù)補(bǔ)償提供了依據(jù)。

本文以獲得麻花鉆直線切削刀為前提,對(duì)鉆頭的螺旋槽截形進(jìn)行了理論分析,推導(dǎo)出了螺旋槽理論截形的數(shù)學(xué)模型,在ibm-pc-88微型計(jì)算機(jī)上得到了麻花鉆螺旋槽的理論截形曲線.同時(shí)還用非線性回歸法將該曲線擬合為一個(gè)圓的方程,并由此優(yōu)化了砂輪的最佳安裝角,從而達(dá)到了簡(jiǎn)化鉆溝磨床砂輪修正機(jī)構(gòu)的目的.該方法已被用于一種鉆頭溝槽磨床的設(shè)計(jì)中.

為防止油井出砂,一方面要針對(duì)油層及油井的條件正確選擇固井、完井方式,制定合理的開(kāi)采措施,提高管理水平;另一方面要根據(jù)油層及出砂情況采用防砂方法。防砂方法有化學(xué)防砂、機(jī)械防砂等。

直流電機(jī)電流檢測(cè)電路的設(shè)計(jì)

砂輪加工斜齒輪時(shí),斜齒輪齒面法線與砂輪軸線相交。利用這一原理,首先根據(jù)斜齒輪方程,計(jì)算斜齒輪與砂輪的接觸線,求得加工斜齒輪時(shí)的砂輪廓形;其次,考慮到實(shí)際加工砂輪時(shí)金剛輪半徑的存在,對(duì)砂輪刃形部分和過(guò)渡曲線部分分別進(jìn)行了半徑補(bǔ)償;最后,利用b樣條曲線和deboor算法,根據(jù)插補(bǔ)步長(zhǎng)要求,運(yùn)用時(shí)間分割插補(bǔ)算法,得到金剛輪加工砂輪時(shí)的插補(bǔ)點(diǎn),給出了計(jì)算實(shí)例,并對(duì)砂輪廓形進(jìn)行了擬合。

為了實(shí)現(xiàn)面齒輪磨齒加工,采用包絡(luò)原理對(duì)面齒輪磨削蝸桿砂輪齒形進(jìn)行設(shè)計(jì),并對(duì)蝸桿砂輪的修整方法進(jìn)行研究。建立了蝸桿砂輪齒面的包絡(luò)坐標(biāo)系;給出了蝸桿砂輪產(chǎn)形面方程;推導(dǎo)了蝸桿砂輪齒廓的曲面方程,利用matlab軟件對(duì)蝸桿砂輪齒廓進(jìn)行了仿真,根據(jù)面齒輪磨削蝸桿砂輪的齒面生成原理,給出了修整工具的齒廓形狀、齒寬限制以及修整工具與蝸桿砂輪之間的運(yùn)動(dòng)關(guān)系,設(shè)計(jì)了一種面齒輪磨削蝸桿砂輪修整裝置。

變頻器內(nèi)部的數(shù)字開(kāi)關(guān)電路工作時(shí)所產(chǎn)生的諧波會(huì)對(duì)周圍設(shè)備電路產(chǎn)生干擾,會(huì)造成監(jiān)控系統(tǒng)運(yùn)行狀態(tài)的異常甚至無(wú)法工作,本文以實(shí)際項(xiàng)目為例闡述了如何在強(qiáng)干擾背景下設(shè)計(jì)穩(wěn)定可靠的變頻電機(jī)電流監(jiān)控系統(tǒng)。

針對(duì)螺桿轉(zhuǎn)子成形磨削中端面截形為離散點(diǎn)數(shù)據(jù)的情況,應(yīng)用空間嚙合原理建立了螺桿轉(zhuǎn)子齒面加工的數(shù)學(xué)模型,推導(dǎo)了砂輪回轉(zhuǎn)面和轉(zhuǎn)子螺旋面之間的接觸條件式,綜合運(yùn)用三次參數(shù)樣條函數(shù)法、追趕法和fsolve函數(shù),利用matlab軟件編程計(jì)算出了砂輪軸向截形,為砂輪數(shù)控修整程序的編制提供了有效數(shù)據(jù)。

采用分塊杯形砂輪磨削高硬度球面時(shí),工件和砂輪接觸面積隨著砂輪的磨損而發(fā)生變化,對(duì)磨削力等參數(shù)有較大影響?；谡钩煞ㄇ蛎婺ハ髟硌芯苛松拜唹K的磨損過(guò)程,建立了砂輪磨損量、砂輪和工件接觸面積的數(shù)學(xué)模型。實(shí)驗(yàn)研究了陶瓷結(jié)合劑cbn砂輪精密磨削wc-co球面涂層材料的砂輪磨損過(guò)程,通過(guò)sem實(shí)驗(yàn)分析了砂輪的磨損機(jī)理,驗(yàn)證了砂輪磨損量計(jì)算模型。

硬脆材料的軸對(duì)稱非球面光學(xué)零件所具有的回轉(zhuǎn)曲面,既需要達(dá)到很低的表面粗糙度值又要有很高的幾何形狀精度,采用軌跡包絡(luò)磨削加工是達(dá)到其精度要求的重要工藝方法。軌跡包絡(luò)磨削過(guò)程中,砂輪的對(duì)刀誤差是影響軸對(duì)稱非球面形狀精度的關(guān)鍵因素之一。通過(guò)建立砂輪的對(duì)刀誤差數(shù)學(xué)模型,推導(dǎo)出軌跡包絡(luò)磨削軸對(duì)稱回轉(zhuǎn)非球面過(guò)程中出現(xiàn)對(duì)刀誤差時(shí)的磨削軌跡曲線方程,并分析了x方向存在、y方向存在、x和y方向同時(shí)存在對(duì)刀誤差對(duì)軸對(duì)稱回轉(zhuǎn)非球面的曲面形狀精度的影響。分析結(jié)果表明:砂輪的對(duì)刀誤差將影響軸對(duì)稱回轉(zhuǎn)非球面的母線的形狀和位置。

為了改善超硬磨料砂輪的磨削能力,基于生物學(xué)的葉序排布理論,提出了一種新型有序化排布磨料的超硬磨料砂輪。利用ls-dyna仿真軟件的光滑粒子法(sph),對(duì)葉序排布砂輪進(jìn)行了磨削力的分析研究,得出了葉序參數(shù)和磨削用量對(duì)磨粒葉序排布外圓砂輪磨削力的影響規(guī)律。仿真結(jié)果表明,合理地選擇葉序系數(shù)k和磨料半徑r,可以使葉序排布砂輪在磨削過(guò)程中獲得較低的磨削力。

在mm7132平面磨床上對(duì)正火態(tài)的42crmo鋼進(jìn)行了磨削淬火試驗(yàn),研究了砂輪粒度及砂輪轉(zhuǎn)速對(duì)淬硬層深度及組織的影響。結(jié)果表明:磨削深度在0.1～0.6mm變化時(shí),砂輪粒度對(duì)淬硬層深度影響不明顯,砂輪轉(zhuǎn)速由1500r/min增加至3000r/min過(guò)程中,磨削淬火的工藝穩(wěn)定性得到提高。磨削淬火后,42crmo鋼的完全淬硬區(qū)顯微硬度為510～850hv,完全淬硬區(qū)由細(xì)小的板條狀馬氏體組成,過(guò)渡區(qū)由馬氏體、鐵素體、珠光體以及回火索氏體組織組成。