在橋式類型起重機大車運行跑偏時，軌道側(cè)面與車輪輪緣或水平導向輪之間會產(chǎn)生水平側(cè)向力。

水平側(cè)向力對起重機車輪及其軸承有著不良影響，側(cè)向力通過起重機軌道作用于廠房結(jié)構(gòu)。

水平側(cè)向力可按照下式近似計算：

式中 ∑R----起重機產(chǎn)生側(cè)向力一側(cè)最大輪壓之和；

λ---水平側(cè)向力系數(shù)，與起重機跨度和大車輪距之比有關。

水平側(cè)向力造價信息

市場價 信息價 詢價
材料名稱 規(guī)格/型號 市場價
（除稅）		 工程建議價
（除稅）		 行情 品牌 單位 稅率 供應商 報價日期
懸掛起重機 電動葫蘆T=2t , H=12m , N=1.5+0.2Kw ,配工字鋼導軌15m 查看價格 查看價格

山東力王

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懸掛起重機 電動葫蘆 含橫梁，起重量Q=3t,起吊高度H=18m,電機功率P=0.4+4.5kW 查看價格 查看價格

河南礦山

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懸掛起重機 電動葫蘆 起重量Q=3t,起吊高度H=18m,電機功率P=0.4+4.5kW，配電控箱 查看價格 查看價格

山東力王

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懸掛起重機 電動葫蘆 起重量Q=3t,起吊高度H=18m,電機功率P=4.5kW，含電控箱，施耐德元氣件 查看價格 查看價格

河南豫重

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懸掛起重機 電動葫蘆 T=2t , H=12m , N=1.5Kw 查看價格 查看價格

河南礦山

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懸掛起重機 電動葫蘆 T=2t , H=12m , N=1.5+0.2Kw ,配 H28a 工字鋼導軌10m，含橫梁 查看價格 查看價格

河南豫重

 臺 9% 廣西立淇環(huán)保有限公司
水平轉(zhuǎn)子 NO.5 最高轉(zhuǎn)速(r/min) 4000 最大相對離心力(×g) 3500 容量 四個吊籃 查看價格 查看價格

湘儀

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水平吊籃轉(zhuǎn)子 最高轉(zhuǎn)速(r/min) 4000 最大相對離心力(×g) 3040 容量 4×4×50ml 查看價格 查看價格

湘儀

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材料名稱 規(guī)格/型號 除稅
信息價		 含稅
信息價		 行情 品牌 單位 稅率 地區(qū)/時間
汽車起重機 QY30 查看價格 查看價格

臺班 廣州市2016年2季度信息價
汽車起重機 NK500/50t 查看價格 查看價格

臺班 廣州市2016年2季度信息價
汽車起重機 70t 查看價格 查看價格

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汽車起重機 120t 查看價格 查看價格

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汽車起重機 200t 查看價格 查看價格

臺 廣州市2016年2季度信息價
汽車起重機 QY30 查看價格 查看價格

臺·日 廣州市2016年1季度信息價
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臺 廣州市2016年1季度信息價
材料名稱 規(guī)格/需求量 報價數(shù) 最新報價
（元）		 供應商 報價地區(qū) 最新報價時間
水平力分散型支座 LNR-d770×217水平力分散型支座|1個 1 查看價格 衡水永銘橡膠制品有限公司 廣東  汕頭市 2018-12-05
水平力分散型支座 LNR-d920×252水平力分散型支座|1個 1 查看價格 衡水永銘橡膠制品有限公司 廣東  汕頭市 2018-12-05
水平力分散型支座 LNR-d870×243水平力分散型支座|1個 1 查看價格 衡水永銘橡膠制品有限公司 廣東  汕頭市 2018-12-05
水平力分散型支座 LNR-d570×163水平力分散型支座|1個 1 查看價格 衡水永銘橡膠制品有限公司 廣東  汕頭市 2018-12-05
水平力分散型支座 LNR-d620×172水平力分散型支座|1個 1 查看價格 衡水永銘橡膠制品有限公司 廣東  汕頭市 2018-12-05
水平力分散型支座 LNR-D720×208水平力分散型支座|1個 1 查看價格 衡水永銘橡膠制品有限公司 廣東  汕頭市 2018-12-05
水平吊架 水平吊架|340副 1 查看價格 東莞市正豐電氣成套設備有限公司 全國   2020-11-17
水平換軌機 用于水平傳輸線之間的轉(zhuǎn)換SW0102M3Z002|5套 3 查看價格 北京三維海容科技有限公司 江西  南昌市 2020-12-21

為了考慮層間剛度對豎向不規(guī)則結(jié)構(gòu)非線性靜力分析結(jié)果的影響，提出了建筑結(jié)構(gòu)考慮剛度變化的水平側(cè)向力分布計算方法。在總結(jié)幾種常見水平側(cè)向力分布形式、分析單自由度體系運動方程的基礎上，給出了單自由度、多自由度體系水平地震力與層間剛度的關系，提出了改進的水平側(cè)向力分布形式。算例計算表明，可以找到多種側(cè)向剛度不規(guī)則結(jié)構(gòu)的薄弱層，得到的樓層側(cè)移和層間位移角與時程分析結(jié)果符合較好。

水平側(cè)向力均勻分布

該方法認為沿建筑物高度側(cè)向力均勻分布，每一層的側(cè)向力和該層的質(zhì)量成正比。每一層的水平側(cè)向力Fi可由下式計算：

Fi=αWi，式中，α為比例系數(shù)，Wi為第i樓層的重力荷載代表值。

水平側(cè)向力均勻分布形式過于簡單，只考慮了樓層質(zhì)量對地震作用的影響，而沒有考慮結(jié)構(gòu)剛度、強度以及振型等參數(shù)對非線性分析結(jié)果的影響，計算結(jié)果與實際結(jié)構(gòu)反應有較大的差異。

水平側(cè)向力MMC 法分布

E· kalkan和S·K· Kunnath考慮振型的影響，提出了MMC水平側(cè)向力分布形式：

Fj=∑αnΓnmφnSa (ζn ，Tn )

式中，αn為修正系數(shù)，可正可負；φn為n振型向量。

MMC分布形式實際為各振型對地震力貢獻的線性組合，該方法雖然考慮多振型的影響，理論上也可以用于不規(guī)則結(jié)構(gòu)，但是由于系數(shù)αn的不確定性，包括正負號的不確定，導致在具體計算時，要對各種可能出現(xiàn)的組合分別計算，并取其包絡線作為最終結(jié)果，特別是在考慮多階振型時，計算過程十分復雜。

除了上述水平側(cè)向力分布形式，常見的還有按照結(jié)構(gòu)第一振型分布的側(cè)向力，以及其他按照結(jié)構(gòu)某幾個振型進行組合 ( 例如，SRSS組合方法)的分布形式。筆者通過計算比較，認為如果側(cè)向力分布按照多個振型的組合形式分布，雖然得到的結(jié)果可以接受，但是計算過程還是偏于復雜，不利于實際工程應用。

水平側(cè)向力考慮剛度變化的水平側(cè)向力分布

豎向不規(guī)則結(jié)構(gòu)和規(guī)則結(jié)構(gòu)的一個顯著區(qū)別就是側(cè)向剛度有較大的突變，可見，豎向不規(guī)則結(jié)構(gòu)在進行pushover分析時，必須考慮其剛度變化的特點，其水平側(cè)向力分布也應該考慮剛度的影響。

在水平地震作用下質(zhì)點的慣性力和質(zhì)量成正比，這也就是pushover分析水平側(cè)向力均勻分布的原因了。若忽略阻尼的影響，則質(zhì)點慣性力與剛度也是成正比的。對于多自由度體系也可以得到同樣的結(jié)論。層間剛度大則承受的水平地震力就越大，反之，亦然。在此，引入層間剛度對傳統(tǒng)的水平側(cè)向力分布進行修正，使其符合豎向不規(guī)則結(jié)構(gòu)在地震作用下的水平慣性力分布。

非線性靜力分析方法可以較為簡便地預估結(jié)構(gòu)的彈塑性反應，但僅取常見水平側(cè)向力分布模型并不能滿足實際工程的需要，例如高振型的影響和不規(guī)則結(jié)構(gòu)的特殊性。對豎向不規(guī)則結(jié)構(gòu)進行非線性時程分析，建立了水平側(cè)向力分布與結(jié)構(gòu)層剛度的關系式，從而提出了一種新的水平側(cè)向力分布形式和方法。

水平側(cè)向力幾種水平側(cè)向力分布形式

1、均勻分布

側(cè)向力沿建筑物高度均勻分布，每一層的側(cè)向力和該層的質(zhì)量成正比。只考慮了樓層質(zhì)量對地震作用的影響，而沒有考慮結(jié)構(gòu)剛度、強度以及振型等參數(shù)對非線性分析結(jié)果的影響，計算結(jié)果與實際結(jié)構(gòu)反應有較大的差異，只是一種近似粗略的非線性分析方法。

2、指數(shù)分布

為了說明不同樓層加速度的變化，需要考慮變形的不同模態(tài)以及振動時高振型的影響，F(xiàn)EMA-356推薦使用指數(shù)分布形式。

指數(shù)分布雖然考慮了振型的影響，其中，倒三角分布只考慮了第一振型的貢獻，但是其分布形式含有假定結(jié)構(gòu)的反應與其等效單自由度體系的反應相聯(lián)系的意思，與多自由度體系的實際受力狀態(tài)還是有一定的差別，且權函數(shù)的取值也有商榷之處。

水平側(cè)向力不規(guī)則結(jié)構(gòu)的水平側(cè)向力分布

對5種不規(guī)則結(jié)構(gòu)進行非線性時程分析，得到各層的加速度反應值Sa，考慮各層的質(zhì)量，從而求出各層水平地震慣性力Fi(取7條地震波時程分析結(jié)果的平均值),然后利用各層側(cè)向剛度D，作出水平地震慣性力和側(cè)向剛度關系曲線，并進行二次曲線擬合分析,得到剛度不規(guī)則結(jié)構(gòu)水平側(cè)向力分布形式：

ΔFi=(16.546 -3.031D 0.175D2)ΔVb

式中，D為各層側(cè)向剛度，計算方法參照框架結(jié)構(gòu)側(cè)移計算的D值法，ΔVb為基底剪力增量。

水平側(cè)向力起重機大車的水平側(cè)向力常見問題

  • 什么是側(cè)向力和側(cè)偏力？求知道

    由于路面傾斜或者曲線行駛時的離心作用，側(cè)向力作用于車輪中心沿y軸，側(cè)偏力是地面給汽車的側(cè)向反作用力。

  • 什么叫做側(cè)向力，最好簡潔明了，謝謝。

    這個范圍很廣的！一般主要就是指側(cè)方向上的作用力！比如 火車在通過彎道處時，除了受到垂直導軌向上的力外，還可能受到鐵軌“側(cè)壓力”。（這個力，近乎是水平的）當速度過大，外軌對火車有側(cè)壓力；速度過小，內(nèi)軌對...

  • 油缸受側(cè)向力會漏油嗎

    油缸密封靠各部件配合度、密封件封油。受側(cè)向力，時間長了，密封件會磨損，磨損了就漏油了。要避免受側(cè)向力，比如安裝方式選擇。如果是垂直安裝，如果安裝時不夠垂直，就會受側(cè)向力，我們可以用耳環(huán)帶萬向軸承方式，...

水平側(cè)向力起重機大車的水平側(cè)向力文獻

建筑結(jié)構(gòu)考慮剛度變化的Pushover水平側(cè)向力分布 建筑結(jié)構(gòu)考慮剛度變化的Pushover水平側(cè)向力分布

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頁數(shù)： 4頁

評分： 4.5

為了考慮層間剛度對豎向不規(guī)則結(jié)構(gòu)非線性靜力分析結(jié)果的影響,提出了建筑結(jié)構(gòu)考慮剛度變化的水平側(cè)向力分布計算方法.在總結(jié)幾種常見水平側(cè)向力分布形式、分析單自由度體系運動方程的基礎上,給出了單自由度、多自由度體系水平地震力與層間剛度的關系,提出了改進的水平側(cè)向力分布形式.算例計算表明,本文方法可以找到多種側(cè)向剛度不規(guī)則結(jié)構(gòu)的薄弱層,得到的樓層側(cè)移和層間位移角與時程分析結(jié)果符合較好.

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刀翼式PDC鉆頭的側(cè)向力平衡設計 刀翼式PDC鉆頭的側(cè)向力平衡設計

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頁數(shù)： 4頁

評分： 4.3

聚晶金剛石(PDC)鉆頭的側(cè)向不平衡力是造成鉆頭渦動的主要原因之一,而側(cè)向不平衡力取決于鉆頭的布齒結(jié)構(gòu),通過合理的布齒結(jié)構(gòu)設計,可有效地控制側(cè)向不平衡力的大小。在對PDC鉆頭進行受力分析的基礎上,建立了PDC鉆頭受力計算模型,提出了通過調(diào)整刀翼周向位置使鉆頭的側(cè)向不平衡力達到最小的優(yōu)化設計方法。利用該方法進行了實例計算,結(jié)果表明,該設計方法能將PDC鉆頭的側(cè)向不平衡力控制在鉆壓的1%以內(nèi)。

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在側(cè)向力作用下，框筒結(jié)構(gòu)的受力既相似于薄壁箱形結(jié)構(gòu)，又有其自身的特點。從材料力學可知，當側(cè)向力作用于箱形結(jié)構(gòu)時，箱形結(jié)構(gòu)截面內(nèi)的正應力均呈線性分布，其應力圖形在翼緣方向為矩形，在腹板方向為－拉一壓兩個三角形；但當側(cè)向力作用于框筒結(jié)構(gòu)時，框筒底部柱內(nèi)正應力沿框筒水平截面的分布不是呈線性關系，而是呈曲線分布。如圖15-55所示。正應力在角柱較大，在中部逐漸減小，這種現(xiàn)象稱為剪力滯后效應。這是由于翼緣框架中梁的剪切變形和梁、柱的彎曲變形所造成的。同時，在框筒結(jié)構(gòu)的頂部，角柱內(nèi)的正應力反而小于翼緣框架中柱內(nèi)的正應力，這一現(xiàn)象稱為負剪力滯后效應。事實上，對于實腹的箱形截面，當考慮板內(nèi)縱向剪切變形影響時，其橫截面內(nèi)的正應力分布也有剪力滯后或負剪力滯后的現(xiàn)象出現(xiàn)。

由于剪力滯后效應的影響，使得角柱內(nèi)的軸力加大。而遠離角柱的柱子則由于剪力滯后效應僅有較小的應力，不能充分發(fā)揮材料的作用，也減小了結(jié)構(gòu)的空間整體抗側(cè)剛度。為了減少剪力滯后效應的影響，在結(jié)構(gòu)布置時要采取一系列措施，如減小柱間距，加大窗裙梁的剛度，調(diào)整結(jié)構(gòu)平面使之接近于正方形，控制結(jié)構(gòu)的高寬比等。

在筒體結(jié)構(gòu)中，側(cè)向力所產(chǎn)生的剪力主要由其腹板部分承擔。對于筒中筒結(jié)構(gòu)，則主要由外筒的腹板框架和內(nèi)筒的腹板部分承擔。外力所產(chǎn)生的總剪力在內(nèi)外筒之間的分配與內(nèi)外筒之間的抗側(cè)剛度比有關。且在不同的高度，側(cè)向力在內(nèi)外筒之間的分配比例是不同的。一般來說，在結(jié)構(gòu)底部，內(nèi)筒承擔了大部分剪力，外筒承擔的剪力很小，例如在深圳國貿(mào)中心大廈的底層，外筒承擔的剪力占外荷載總剪力的27％，內(nèi)簡承擔的剪力占總剪力的73％。

側(cè)向力所產(chǎn)生的彎矩則由內(nèi)外筒共同承擔。由于外筒柱離建筑平面形心較遠，故外筒柱內(nèi)的軸力所形成的抗傾覆彎矩極大。在外筒中，翼線框架又占了其中的主要部分，角柱也發(fā)揮了十分重要的作用。而外筒腹板框架柱及內(nèi)筒腹板墻肢的局部彎曲所產(chǎn)生的彎矩極小。例如在深圳國貿(mào)中心大廈的底層，為平衡側(cè)向力所產(chǎn)生的彎矩，外框筒柱內(nèi)軸力所形成的彎矩占50.4％，內(nèi)筒墻肢軸力所形成的彎矩占40.3％，而外框筒柱和內(nèi)筒墻肢的局部彎曲所產(chǎn)生的彎矩僅占2.7％和6.6％。

由以上的分析可以看出，在框筒結(jié)構(gòu)或筒中筒結(jié)構(gòu)中，盡管受到剪力滯后效應的影響，翼緣框架柱內(nèi)的應力比材料力學結(jié)果要小，但翼緣框架對結(jié)構(gòu)抵抗側(cè)向力仍有十分重要的作用，這說明結(jié)構(gòu)仍有十分強的空間整體工作性能，從而達到節(jié)省材料，降低造價的目的。這就是框筒結(jié)構(gòu)或筒中筒結(jié)構(gòu)被廣泛地應用于高層建筑的主要原因。

框筒結(jié)構(gòu)或筒中筒結(jié)構(gòu)在側(cè)向力作用下的側(cè)向位移曲線呈彎剪型。這是因為在側(cè)向力作用下，腹板框架將發(fā)生剪切型的側(cè)向位移變形曲線，而翼線框架一側(cè)受拉、一側(cè)受壓的受力狀態(tài)則將形成彎曲型的變形曲線，內(nèi)筒也將發(fā)生彎曲型的變形曲線，共同工作的結(jié)果將使整個結(jié)構(gòu)的側(cè)向位移曲線是彎剪型。

在高層建筑中，通常每隔數(shù)層就有一個設備層，布置水箱、空調(diào)機房、電梯機房或安置一些其他設備。這些設備層在立面上一般沒有或很少有布置門窗洞口的要求，因此，可以利用該設備層的高度，布置一些強度和剛度都很大的水平構(gòu)件（桁架或現(xiàn)澆鋼筋混凝土大梁），即形成水平加強層或稱為剛性層的作用，這些水平構(gòu)件既連接建筑物四周的柱子，又將核心筒和外柱連接起來，可約束周邊框架和核心筒的變形，減少結(jié)構(gòu)在水平荷載作用下的側(cè)移量，并使各豎向構(gòu)件的變形趨于均勻，減少樓蓋結(jié)構(gòu)的翹曲。這些大梁或大型桁架如與布置在建筑物四周的大型柱子或鋼筋混凝土井筒整體連接，便形成具有強大抗側(cè)剛度的巨型框架結(jié)構(gòu)。這種巨型框架結(jié)構(gòu)可以作為獨立的承重結(jié)構(gòu)，也可作為筒體結(jié)構(gòu)中的加強構(gòu)件。

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筒體結(jié)構(gòu)在側(cè)向力作用下有哪些受力特點？

在側(cè)向力作用下，框筒結(jié)構(gòu)的受力既相似于薄壁箱形結(jié)構(gòu)，又有其自身的特點。從材料力學可知，當側(cè)向力作用于箱形結(jié)構(gòu)時，箱形結(jié)構(gòu)截面內(nèi)的正應力均呈線性分布，其應力圖形在翼緣方向為矩形，在腹板方向為－拉一壓兩個三角形；但當側(cè)向力作用于框筒結(jié)構(gòu)時，框筒底部柱內(nèi)正應力沿框筒水平截面的分布不是呈線性關系，而是呈曲線分布。如圖15-55所示。正應力在角柱較大，在中部逐漸減小，這種現(xiàn)象稱為剪力滯后效應。這是由于翼緣框架中梁的剪切變形和梁、柱的彎曲變形所造成的。同時，在框筒結(jié)構(gòu)的頂部，角柱內(nèi)的正應力反而小于翼緣框架中柱內(nèi)的正應力，這一現(xiàn)象稱為負剪力滯后效應。事實上，對于實腹的箱形截面，當考慮板內(nèi)縱向剪切變形影響時，其橫截面內(nèi)的正應力分布也有剪力滯后或負剪力滯后的現(xiàn)象出現(xiàn)。

由于剪力滯后效應的影響，使得角柱內(nèi)的軸力加大。而遠離角柱的柱子則由于剪力滯后效應僅有較小的應力，不能充分發(fā)揮材料的作用，也減小了結(jié)構(gòu)的空間整體抗側(cè)剛度。為了減少剪力滯后效應的影響，在結(jié)構(gòu)布置時要采取一系列措施，如減小柱間距，加大窗裙梁的剛度，調(diào)整結(jié)構(gòu)平面使之接近于正方形，控制結(jié)構(gòu)的高寬比等。

在筒體結(jié)構(gòu)中，側(cè)向力所產(chǎn)生的剪力主要由其腹板部分承擔。對于筒中筒結(jié)構(gòu)，則主要由外筒的腹板框架和內(nèi)筒的腹板部分承擔。外力所產(chǎn)生的總剪力在內(nèi)外筒之間的分配與內(nèi)外筒之間的抗側(cè)剛度比有關。且在不同的高度，側(cè)向力在內(nèi)外筒之間的分配比例是不同的。一般來說，在結(jié)構(gòu)底部，內(nèi)筒承擔了大部分剪力，外筒承擔的剪力很小，例如在深圳國貿(mào)中心大廈的底層，外筒承擔的剪力占外荷載總剪力的27％，內(nèi)簡承擔的剪力占總剪力的73％。

側(cè)向力所產(chǎn)生的彎矩則由內(nèi)外筒共同承擔。由于外筒柱離建筑平面形心較遠，故外筒柱內(nèi)的軸力所形成的抗傾覆彎矩極大。在外筒中，翼線框架又占了其中的主要部分，角柱也發(fā)揮了十分重要的作用。而外筒腹板框架柱及內(nèi)筒腹板墻肢的局部彎曲所產(chǎn)生的彎矩極小。例如在深圳國貿(mào)中心大廈的底層，為平衡側(cè)向力所產(chǎn)生的彎矩，外框筒柱內(nèi)軸力所形成的彎矩占50.4％，內(nèi)筒墻肢軸力所形成的彎矩占4O.3％，而外框筒柱和內(nèi)筒墻肢的局部彎曲所產(chǎn)生的彎矩僅占2.7％和6.6％。

由以上的分析可以看出，在框筒結(jié)構(gòu)或筒中筒結(jié)構(gòu)中，盡管受到剪力滯后效應的影響，翼緣框架柱內(nèi)的應力比材料力學結(jié)果要小，但翼緣框架對結(jié)構(gòu)抵抗側(cè)向力仍有十分重要的作用，這說明結(jié)構(gòu)仍有十分強的空間整體工作性能，從而達到節(jié)省材料，降低造價的目的。這就是框筒結(jié)構(gòu)或筒中筒結(jié)構(gòu)被廣泛地應用于高層建筑的主要原因。

框筒結(jié)構(gòu)或筒中筒結(jié)構(gòu)在側(cè)向力作用下的側(cè)向位移曲線呈彎剪型。這是因為在側(cè)向力作用下，腹板框架將發(fā)生剪切型的側(cè)向位移變形曲線，而翼線框架一側(cè)受拉、一側(cè)受壓的受力狀態(tài)則將形成彎曲型的變形曲線，內(nèi)筒也將發(fā)生彎曲型的變形曲線，共同工作的結(jié)果將使整個結(jié)構(gòu)的側(cè)向位移曲線是彎剪型。

在高層建筑中，通常每隔數(shù)層就有一個設備層，布置水箱、空調(diào)機房、電梯機房或安置一些其他設備。這些設備層在立面上一般沒有或很少有布置門窗洞口的要求，因此，可以利用該設備層的高度，布置一些強度和剛度都很大的水平構(gòu)件（桁架或現(xiàn)澆鋼筋混凝土大梁），即形成水平加強層或稱為剛性層的作用，這些水平構(gòu)件既連接建筑物四周的柱子，又將核心筒和外柱連接起來，可約束周邊框架和核心筒的變形，減少結(jié)構(gòu)在水平荷載作用下的側(cè)移量，并使各豎向構(gòu)件的變形趨于均勻，減少樓蓋結(jié)構(gòu)的翹曲。這些大梁或大型桁架如與布置在建筑物四周的大型柱子或鋼筋混凝土井筒整體連接，便形成具有強大抗側(cè)剛度的巨型框架結(jié)構(gòu)。這種巨型框架結(jié)構(gòu)可以作為獨立的承重結(jié)構(gòu)，也可作為筒體結(jié)構(gòu)中的加強構(gòu)件。

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在側(cè)向力作用下，框筒結(jié)構(gòu)的受力既相似于薄壁箱形結(jié)構(gòu)，又有其自身的特點。從材料力學可知，當側(cè)向力作用于箱形結(jié)構(gòu)時，箱形結(jié)構(gòu)截面內(nèi)的正應力均呈線性分布，其應力圖形在翼緣方向為矩形，在腹板方向為－拉一壓兩個三角形；但當側(cè)向力作用于框筒結(jié)構(gòu)時，框筒底部柱內(nèi)正應力沿框筒水平截面的分布不是呈線性關系，而是呈曲線分布。如圖15-55所示。正應力在角柱較大，在中部逐漸減小，這種現(xiàn)象稱為剪力滯后效應。這是由于翼緣框架中梁的剪切變形和梁、柱的彎曲變形所造成的。同時，在框筒結(jié)構(gòu)的頂部，角柱內(nèi)的正應力反而小于翼緣框架中柱內(nèi)的正應力，這一現(xiàn)象稱為負剪力滯后效應。事實上，對于實腹的箱形截面，當考慮板內(nèi)縱向剪切變形影響時，其橫截面內(nèi)的正應力分布也有剪力滯后或負剪力滯后的現(xiàn)象出現(xiàn)。

由于剪力滯后效應的影響，使得角柱內(nèi)的軸力加大。而遠離角柱的柱子則由于剪力滯后效應僅有較小的應力，不能充分發(fā)揮材料的作用，也減小了結(jié)構(gòu)的空間整體抗側(cè)剛度。為了減少剪力滯后效應的影響，在結(jié)構(gòu)布置時要采取一系列措施，如減小柱間距，加大窗裙梁的剛度，調(diào)整結(jié)構(gòu)平面使之接近于正方形，控制結(jié)構(gòu)的高寬比等。

在筒體結(jié)構(gòu)中，側(cè)向力所產(chǎn)生的剪力主要由其腹板部分承擔。對于筒中筒結(jié)構(gòu)，則主要由外筒的腹板框架和內(nèi)筒的腹板部分承擔。外力所產(chǎn)生的總剪力在內(nèi)外筒之間的分配與內(nèi)外筒之間的抗側(cè)剛度比有關。且在不同的高度，側(cè)向力在內(nèi)外筒之間的分配比例是不同的。一般來說，在結(jié)構(gòu)底部，內(nèi)筒承擔了大部分剪力，外筒承擔的剪力很小，例如在深圳國貿(mào)中心大廈的底層，外筒承擔的剪力占外荷載總剪力的27％，內(nèi)簡承擔的剪力占總剪力的73％。

側(cè)向力所產(chǎn)生的彎矩則由內(nèi)外筒共同承擔。由于外筒柱離建筑平面形心較遠，故外筒柱內(nèi)的軸力所形成的抗傾覆彎矩極大。在外筒中，翼線框架又占了其中的主要部分，角柱也發(fā)揮了十分重要的作用。而外筒腹板框架柱及內(nèi)筒腹板墻肢的局部彎曲所產(chǎn)生的彎矩極小。例如在深圳國貿(mào)中心大廈的底層，為平衡側(cè)向力所產(chǎn)生的彎矩，外框筒柱內(nèi)軸力所形成的彎矩占50.4％，內(nèi)筒墻肢軸力所形成的彎矩占4O.3％，而外框筒柱和內(nèi)筒墻肢的局部彎曲所產(chǎn)生的彎矩僅占2.7％和6.6％。

由以上的分析可以看出，在框筒結(jié)構(gòu)或筒中筒結(jié)構(gòu)中，盡管受到剪力滯后效應的影響，翼緣框架柱內(nèi)的應力比材料力學結(jié)果要小，但翼緣框架對結(jié)構(gòu)抵抗側(cè)向力仍有十分重要的作用，這說明結(jié)構(gòu)仍有十分強的空間整體工作性能，從而達到節(jié)省材料，降低造價的目的。這就是框筒結(jié)構(gòu)或筒中筒結(jié)構(gòu)被廣泛地應用于高層建筑的主要原因。

框筒結(jié)構(gòu)或筒中筒結(jié)構(gòu)在側(cè)向力作用下的側(cè)向位移曲線呈彎剪型。這是因為在側(cè)向力作用下，腹板框架將發(fā)生剪切型的側(cè)向位移變形曲線，而翼線框架一側(cè)受拉、一側(cè)受壓的受力狀態(tài)則將形成彎曲型的變形曲線，內(nèi)筒也將發(fā)生彎曲型的變形曲線，共同工作的結(jié)果將使整個結(jié)構(gòu)的側(cè)向位移曲線是彎剪型。

在高層建筑中，通常每隔數(shù)層就有一個設備層，布置水箱、空調(diào)機房、電梯機房或安置一些其他設備。這些設備層在立面上一般沒有或很少有布置門窗洞口的要求，因此，可以利用該設備層的高度，布置一些強度和剛度都很大的水平構(gòu)件（桁架或現(xiàn)澆鋼筋混凝土大梁），即形成水平加強層或稱為剛性層的作用，這些水平構(gòu)件既連接建筑物四周的柱子，又將核心筒和外柱連接起來，可約束周邊框架和核心筒的變形，減少結(jié)構(gòu)在水平荷載作用下的側(cè)移量，并使各豎向構(gòu)件的變形趨于均勻，減少樓蓋結(jié)構(gòu)的翹曲。這些大梁或大型桁架如與布置在建筑物四周的大型柱子或鋼筋混凝土井筒整體連接，便形成具有強大抗側(cè)剛度的巨型框架結(jié)構(gòu)。這種巨型框架結(jié)構(gòu)可以作為獨立的承重結(jié)構(gòu)，也可作為筒體結(jié)構(gòu)中的加強構(gòu)件。

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