中文名 | 定位基準 | 適用領域 | 機械加工 |
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所屬學科 | 機械 |
應用
基準的分類
. 基準分為設計基準和工藝基準兩大類。
. 1.設計基準
. 設計基準是設計工作圖上所采用的基準.
. 2.工藝基準
.工藝基準是加工過程中所采用的基準。又分為有工序基準、定
位基準和測量基準等。
. 1)工序基準
. 工序圖上用來確定本工序所加工表面加工后的尺寸、形狀和位置的基準。
. 2)定位基準
. 定位基準是在加工中用作定位的基準。
. 3)測量基準是測量時所采用的基準。
. 此外還有裝配過程中用于確定零、部件間相互位置的裝配基準。
. 要求掌握基準的分類,定義,同等重要的是在訓練中提高選擇基準的能力。2100433B
最好選擇一個上下樓層都有的某一個軸線交點,這樣不容易出現上下錯層的問題。
開始的時候就是第一張就直接點就可了 如果是上下層的就直接點構建相同的相同的位置就可了 可以的 但是要等會 我同事用電腦呢
不明白你說的定位基準點不同是怎么回事?基準點必須統(tǒng)一才可以對齊定位的呀。
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精密機械制造基礎 定位基準的選擇 一、定位基準的概念和類型 在加工時,用以確定零件在機床的正確位置所采用的基準,稱為定位基準。它是工件上與夾 具定位元件直接接觸的點、線或面。如圖 11-14a 所示零件,加工平面 F和 C時是通過平面 A和 D放 在夾具上定位的,所以,平面 A和 D是加工平面 F和 C的定位基準。又如圖 11-14b 所示的齒輪,加 工齒形時是以內孔和一個端面作為定位基準的。 根據工件上定位基準的表面狀態(tài)不同,定位基準又分為精基準和粗基準。精基準是指已經經過 機械加工的定位基準,而沒有經過機械加工的定位基準為粗基準。 圖 11-4 基準分析 二、精基準的選擇 定位基準的選擇應先選擇精基準,再根據精基準的加工選擇粗基準。 選擇精基準時,主要應考慮保證加工精度和工件安裝方便可靠。其選擇原則如下: 1. 基準重合原則 即選用設計基準作為定位基準,以避免定位基準與設計基準不重合而
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工件的定位與定位基準的選擇 二、定位基準的選擇 1、基準: 指零件上用來確定其它點、線、面所依據的點、線、面。 2、基準分類: 分為兩大類:設計基準和工藝基準 其中,工藝基準又可分為: ① 工序基準: 是工序圖上用來確定本工序所加工表面加工后應達到的尺寸、 形狀、 位置所用的基準。 ② 定位基準:是在加工中確定工件位置所用的基準。 ③ 測量基準:測量時所采用的基準。 ④ 裝配基準:是裝配時用來確定零件或部件在產品中的相對位置所采用的基準。 各種基準的實例, 如圖 3、定位基準的選擇 粗基準: 用未加工過的表面所作的定位基準。 精基準: 用已加工過的表面所作的定位基準。 (1)粗基準的選擇原則 選擇粗基準時, 主要考慮的問題是如何使各道工序均 有足夠 的加工余量以及工件安 裝的穩(wěn)定性。 選擇原則為: ① 為了保證 加工面 與不加工面 之間的位置要 求,應選 不加工面為粗基準 ; 若工件上 有
變速器殼體因形狀不規(guī)則,同時受整車空間布局影響,在機加過程中定位基準是前期考慮的重點與難點,本文結合生產實際情況,討論了定位基準點的位置與毛坯鑄造精度、機加切削力、夾緊力、裝夾誤差的影響關系,并指出了合理的定位基準點的位置方案。
變速器殼體是汽車零部件中較復雜的零件,其要求加工的內容較多,加工精度要求較高,加工工藝比較復雜。因其形狀不規(guī)則剛性較差,同時受到整車空間布局的影響,在加工過程中定位基準點的位置成為加工中的難點與重點,定位基準點的合理與否是保證產品質量、降低加工節(jié)拍、降低加工成本的關鍵因素。
變速器殼體的工藝定位基準點分為粗加工定位基準點、精加工定位基準點。在制定粗、精基準方案時要考慮壓鑄精度、切削力、夾緊力、裝夾誤差等方面的因素對整體精度的影響,下面結合我廠生產實際情況討論殼體定位基準的合理方案
1、切削力與定位基準位置關系
切削力是零件機加過程中不能避免的實際存在因素,變速器殼體定位基準點位置的確定要考慮工件受切削力時產生的變形及振動程度的影響。
基準點位置在產品毛坯模具沒有形成的時候就要考慮,與產品設計同時進行,要求產品設計員與機加工藝員鑄造工藝員相互溝通,在殼體壁上找到合適的位置,要在考慮降低零件機加過程中裝夾的難度,不能影響加工刀具的自由空間,不能影響其它零件的順序裝配前提下,保證工件整體受力剛性,加工過程不能發(fā)生震動。
下圖為工件的基準在選用時考慮不充分,定位點選在殼體的一側,造成銑端面時切削力使懸臂遠端產生振動,被加工表面有波紋。
下圖為工件的基準選用時充分考慮了工件受力時的變形及振動程度,將定位基準位置均布在殼體周圍,保證了工件剛性,加工時無振動,表面質量好。
2、夾緊力與定位基準的位置關系
殼體類零件機加過程多數是將基準點與夾緊點重合在一起,便于簡化空間結構,保持零件受力均衡。殼體類零件壁薄、整體剛性較差,對夾緊力非常敏感,夾緊力大容易造成零件變形,夾緊力小容易造成零件發(fā)生位移。
在工藝方案中要重點考慮夾緊力大小對零件質量的影響,然而計算夾緊力對零件變形的影響程度要考慮多方面的因素,計算結果與實際情況符合程度也需要在實際加工中驗證,這是一個復雜、難度較大的過程。為此,在考慮夾緊力對零件變形程度的影響時,就要考慮怎樣降低夾緊力對零件變形的影響程度,以避免計算夾緊力的復雜過程。為了減少夾緊力計算的復雜情況,就要考慮夾緊點的位置,盡量將夾緊點避免直接作用在容易使零件變形的位置,夾緊力大小對零件變形不會產生太大的影響的位置為最好。
在產品設計的初期,產品設計員與機加工藝員相互溝通,在殼體的周圍不影響整車空間布局的位置中,找到合適的點,在鑄造的時候生出2 - 4個工藝凸臺作為基準夾緊點,這樣無論夾緊力怎么變化,不會讓零件產生受壓變形的情況發(fā)生。
下圖為夾緊力直接作用在零件的軸承孔外壁上,加工完成后,在沒有松開夾緊力的情況下,測量孔徑的尺寸是合格的,滿足要求,當松開夾緊力后,再次測量孔徑尺寸,孔的圓度產生0.1-0.15mm的變化量,且變化規(guī)律一致,方向與夾緊力同向,這是因為夾緊力作用下殼體發(fā)生彈性變形的結果。
下圖為零件外周生出4個定位點,夾緊力的大小不會影響到零件變形,加工后零件完全合格。
3、裝夾誤差與基準點位置的關系
工件在裝夾過程中存在著裝夾誤差,這種誤差受由夾具的制造精度、零件的定位基準精度、定位面的清理干凈程度、夾緊力的大小等諸多因素影響,在最初的基準位置確定時就要考慮以上存在的因素對裝夾誤差影響的程度。
如圖3 O1、O2為定位銷孔,O3為待加工孔,如果2個基準點定位銷孔在裝夾過程中發(fā)生以O1為圓心的偏差,偏差角度為α,則待加工孔O3在X方向的偏差量要比O2在X方向偏差值大,約為α×π×(a-b)/180,從式中可以看出,2個定位銷孔距離越近,則被加工孔在X方向上產生的位置偏差就越大。
如果將O1、O3為定位銷孔,O2為待加工孔,如果2個基準點定位銷孔在裝夾過程中發(fā)生以O1為圓心的偏差,偏差角度為α,則待加工孔O3在X方向的偏差量小于O2在X方向偏差值。
所以在基準位置確定時要考慮2個定位基準點距離的大小對待加工孔系位置尺寸的影響。在產品設計時機加工藝員與鑄造工藝員及產品設計員共同商討,在毛坯成型前將粗、精定位基準點選擇在零件最大外周,基準點位置尺寸距離應大于被加工孔中心距離,減小裝夾誤差的影響。
4、鑄造精度與粗定位基準的關系
受零件在壓鑄過程中尺寸精度、表面質量、變形程度的影響,壓鑄件不能保證壓鑄尺寸一致性,鋁合金材質的零件壓鑄尺寸可以控制在鑄造精度CT4-7級之間,因變速器的殼體外形尺寸一般在200-400mm,壓鑄件外形尺寸公差變化值在0.56-1.1mm之間。如果利用毛坯外形作為粗定位基準點會產生0.56-1.1mm的尺寸變化,而零件切削余量一般為1.5mm,這樣容易產生加工余量不均,嚴重時會產生裝入箱體內的齒輪、齒圈等零件與殼體內壁相刮碰情況。因此毛坯外形定位不是理想的定位基準點。
采用毛坯預鑄定位銷孔做粗基準更能減小毛坯的定位誤差,毛坯預鑄2個定位銷孔,這2個定位銷孔在鑄造時與軸承孔、撥叉軸孔、及殼體內壁的型芯是一個整體,這樣就能保證他們間的相互位置精度,也能能保證所有孔位的加工余量均勻。
預鑄的定位銷孔尺寸不宜過大,在Φ10-12mm比較合理,因為壓鑄尺寸精度可控制在CT4-7級之間,10-12mm的基本尺寸公差能控制在0.28mm以內,這樣的變化量能保證加工余量的均勻及各孔位相互位置關系。如果為了鑄造方便選用毛坯軸承孔做粗定位基準,軸承孔尺寸一般多為ф50-80mm,這樣大的基本尺寸值,公差會相應增大,變化量就增大,定位產生的誤差就增大,難以控制產品精度,圖4為用毛坯軸承孔定位加工,因零件不一致,加工后造成產品余量不均勻。
結語:綜上所述,殼體零件加工時要考慮切削力、夾緊力、裝夾誤差、鑄造精度與零件定位基準的關系,定位基準點采用ф10-12mm預鑄毛坯孔,遠距離、均布在殼體壁上突出的工藝凸臺,能夠降低切削力、夾緊力、裝夾誤差、鑄造精度對其影響。
END
基準面基準理論
外營力以侵蝕為主體,地表受 外營力作用時,其向下侵蝕有一最低之限度,此一限度,就是侵蝕基準面,亦稱基準面(Base Level)。換言之,基準面就是地表向下侵蝕的終極面,以河川為例,當河床低于此一終極面時,河流就不能再向下侵蝕。
所謂終極基準面(Ultimate Base Level)或永久基準面,是指海水面(Sea Level)而言,事實上海水面并非永久不變的,當地殼變動或冰川后退時,常使海陸之相對位置發(fā)生變遷。至于湖面、堅巖層及水庫等,均為臨時基準面(Temporary Base Level),或稱局部基準面。由于侵蝕營力性質不同,其基準面亦隨之而異,例如海蝕以波浪作用向下所能到達之波浪基準(Wave Base)為其基準面,風蝕與溶蝕以地下水面為其基準面,冰河侵蝕以雪線為其基準面。
如果陸地上升,基準面即隨之下降;反之,則會相對地上升?;鶞拭嫦陆党е虑治g作用加速進行;基準面上升,則產生沉積作用。
測量學上所說之基準面,是指平均海水面而言,平均海水面是測量陸地高程與海洋深度之起算點,須由特設之驗潮站經過多年之觀測始可采用。就中國言,中國大陸地區(qū)之高程起算點為浙江坎門平均海水面;以零公尺起算;臺灣省與澎湖群島之高程起算點則為基隆與馬公平均海水面,亦以零公尺起算。上述地區(qū),測量海洋深度,亦復如此。
沉積基準面相對于地表會產生波狀升降,在此過程中伴隨著可容空間的變化。一個基準面旋回由一個上升半旋回和隨后的一個下降半旋回組成?;鶞拭嫔仙蜿懛较蛴行略隹扇菘臻g產生,當基準面下降時,剩余可容空間向盆收縮。在一個基準面旋回變化過程中(可理解為時間域)保存下來的沉積地層為一個成因地層單元,即成因層序,其以時間面為界面,因而為一個時間地層單元,也就是說一個基準面旋回是等時的。
在過去的 15 年中,衛(wèi)星數據為測地學家提供了新的測量結果,用于定義與地球最吻合的、坐標與地球質心相關聯(lián)的旋轉橢球體。地球中心(或地心)基準面使用地球的質心作為原點。最新開發(fā)的并且使用最廣泛的基準是 WGS 1984。它被用作在世界范圍內進行定位測量的框架。
局域基準面是在特定區(qū)域內與地球表面極為吻合的旋轉橢球體。旋轉橢球體表面上的點與地球表面上的特定位置相匹配。該點也被稱作基準面的原點。原點的坐標是固定的,其他點由其計算獲得。區(qū)域基準面的坐標系原點不在地心上。區(qū)域基準面的旋轉橢球體中心距地心有一定偏移。NAD 1927 和歐洲基準面 1950 (ED 1950) 都是區(qū)域基準面。NAD 1927 旨在盡可能與北美洲吻合,而 ED 1950 是為歐洲而構建。因為區(qū)域基準面的旋轉橢球體只與地表某特定區(qū)域吻合得很好,所以它不適用于該區(qū)域之外的其他區(qū)域。
NAD 1927:
NAD 1927 使用 Clarke 1866 旋轉橢球體表示地球形狀。此基準面的原點是位于堪薩斯州的一個名為 Meades Ranch 的地球點。許多 NAD 1927 控制點都是基于 19 世紀的觀測結果進行計算的。這些計算結果歷經多年分階段手動得出。因此,各觀測站均存在不同誤差。
NAD 1983:
測繪和大地測量學領域取得的多項技術進步(電子經緯儀、全球定位系統(tǒng) (GPS) 衛(wèi)星、甚長基線干涉測量法和多普勒系統(tǒng)等)使得現有控制點網絡的許多缺點都暴露出來。當連接現有控制點與新確定的測繪結果時,差異尤為明顯。新基準面的確立允許單個基準面全面覆蓋北美及周圍地區(qū)。
1983 北美洲基準面使用 1980 大地參考系 (GRS) 旋轉橢球體基于地球和衛(wèi)星兩方面的觀測結果繪制而成。此基準面的原點是地球的質心。這會對所有經度值和緯度值的表面位置產生足夠的影響,使得北美洲先前控制點的位置發(fā)生偏移,與 NAD 1927 相比有時會偏移 500 英尺。多個國家經過 10 年的努力,為美國、加拿大、墨西哥、格陵蘭島、中美洲和加勒比海地區(qū)連接出了一個控制點網絡。
GRS 1980 旋轉橢球體與 1984 世界坐標系 (WGS) 旋轉橢球體幾乎完全一致。WGS 1984 和 NAD 1983 坐標系都以地心為中心。1986 年最初發(fā)布時,NAD 1983 和 WGS 1984 被認為是一致的。但事實并非如此。WGS 1984 被綁定到國際地球參考系統(tǒng) (ITRF)。而 NAD 1983 被綁定到北美構造板塊,以盡量減少今后對坐標值所做的更改。這導致 NAD 1983 和 WGS 1984 出現漂移。通常,WGS 1984 和 NAD 1983 中的坐標約有一到兩米的偏差。GPS 數據實際上是根據 WGS 1984 坐標系報告的。但是,如果使用了任何類型的外部控制網絡,如連續(xù)運行參考站 (CORS) 服務,則 GPS 坐標將與該坐標系而非 WGS 1984 相關聯(lián)。
HARN 或 HPGN:
美國各州一直在使用最新測繪技術以盡可能將 NAD 1983 基準面重新調整到更高精度,這些技術在開發(fā) NAD 1983 基準面時尚未得到廣泛應用。這項名為"高精度參照網絡"(HARN) 的工作以前被稱為"高精度大地網"(HPGN),屬于"國家大地測量局"(NGS) 與各州的合作項目。
時下除阿拉斯加州以外,其他美國所有州都重新進行了測繪,已發(fā)布了 49 個州和五個準州的變換格網文件。經過調整的控制點已在"國家大地測量局"數據庫中進行了標注,標注形式為 NAD83 (19xx) 或 NAD83 (20xx),其中 xx 代表調整年份。某些點已調整多次,因此年份可能與 HARN 最初的重新調整年份不同。NGS 從未發(fā)布過在原始 HARN 與之后重新調整過的 HARN 之間進行轉換的變換結果。
其他 NAD 1983 重新調整:
NGS 保留了 CORS 站的參照網絡。這一組控制點被標注為 NAD 1983 (CORS96),這些點通過變換被綁定到 ITRF。其他大地控制點使用調整年份進行標注。NGS 在美國全國范圍內進行了重新調整。除 CORS 站以外的全部現有控制點均已更新,現已標注了 NAD 1983 (NSRS2007)。重新調整后的官方名稱是 2007 全國空間參考系 (NSRS)。對于美國大部分地區(qū),HARN 坐標系和 NSRS2007 之間的差異只有幾厘米。因此,對于 NAD 1983 (NSRS2007) 和較早實現的 NAD 1983,并沒有針對二者之間的轉換計算和發(fā)布任何標準化變換,詳細信息,請訪問 NGS 網站。
其他美國基準面:
阿拉斯加、夏威夷、美屬薩摩亞、關島、波多黎各和維爾京群島以及阿拉斯加島除 NAD 1927 外還使用其他基準面。在 NAD 1983 或其歷次重新調整中都參照了最新數據。
加拿大國基準面:
在采用 NAD 1983 前,加拿大進行了數次重新調整。先后實施了名為 NAD 1927 DEF 1976(通常稱為 MAY76)的全國調整,以及名為 NAD 1927 CGQ77 的魁北克省地區(qū)調整。沿海省份進行了單獨調整并定義了 1977 平均地球坐標系 (ATS 1977)。上世紀八十年代,加拿大開始與美國一起定義 NAD 1983。從那時起,加拿大重新調整了其控制網絡,該參考系時下稱為 NAD 1983 (CSRS)。CSRS 代表加拿大空間參考系。