有色金屬細絲拉伸試驗方法內(nèi)容范圍

《有色金屬細絲拉伸試驗方法》（GB/T 10573-2020）中主要規(guī)定了有色金屬細絲拉伸試驗方法的方法提要、儀器設(shè)備、試樣、試驗要求、試驗步驟、試驗數(shù)據(jù)處理及試驗報告。該標準適用于測定公稱直徑不大于0.25mm或橫截面積不大于0.0491mm²的有色金屬絲材室溫拉伸力學性能。

參考資料：

有色金屬細絲拉伸試驗方法修訂背景

《有色金屬細絲拉伸試驗方法》（GB 10573-1989）頒布實施二十多年以來，為規(guī)范中國有色金屬合金絲材的性能檢測提供了依據(jù)，在有色金屬細絲產(chǎn)品的生產(chǎn)貿(mào)易以及質(zhì)量控制方面都起到了巨大的作用。

但隨著中國有色金屬合金制造行業(yè)的快速發(fā)展，有色金屬絲材產(chǎn)品的種類也逐漸豐富，中國的有色金屬及合金絲、線、條材的標準體系也在發(fā)生著不斷變化，而且隨著現(xiàn)代檢測手段和設(shè)備的不斷更新?lián)Q代，《有色金屬細絲拉伸試驗方法》（GB 10573-1989）逐漸不適用于新情況下的性能檢測和產(chǎn)品質(zhì)量控制工作。

有色金屬細絲拉伸試驗方法編制進程

2018年1月9日，《有色金屬細絲拉伸試驗方法》（20173509-T-610）下達，項目周期24個月，該標準由全國有色金屬標準化技術(shù)委員會（TC243）歸口上報及執(zhí)行，主管部門為中國有色金屬工業(yè)協(xié)會。

2020年9月29日，《有色金屬細絲拉伸試驗方法》（GB/T 10573-2020）由中華人民共和國國家市場監(jiān)督管理總局、中華人民共和國國家標準化管理委員會發(fā)布。

2021年8月1日，《有色金屬細絲拉伸試驗方法》（GB/T 10573-2020）實施。

有色金屬細絲拉伸試驗方法制定依據(jù)

《有色金屬細絲拉伸試驗方法》（GB/T 10573-2020）按照《標準化工作導則 第1部分：標準的結(jié)構(gòu)和編寫》（GB/T 1.1-2009）給出的規(guī)則起草。

有色金屬細絲拉伸試驗方法修訂情況

《有色金屬細絲拉伸試驗方法》（GB/T 10573-2020）代替《有色金屬細絲拉伸試驗方法》（GB/T 10573-1989），該標準與《有色金屬細絲拉伸試驗方法》（GB/T 10573-1989）相比，主要技術(shù)變化如下：

1. 修改了“1 范圍”的章標題和內(nèi)容描述（見第1章，1989年版的第1章）；

2. 修改了“2 規(guī)范性引用文件”的章標題和引用標準（見第2章，1989年版的第2章）；

3. 修改了“術(shù)語和定義”的章標題和部分術(shù)語和符號（見第3章，1989年版的第3章）；

4. 增加了“符號”一章（見第4章）；

5. 修改了“6 儀器設(shè)備”的章標題，刪除了“量具”的有關(guān)內(nèi)容（見第6章，1989年版的第5章）；

6. 修改了“7 試樣”的有關(guān)規(guī)定（見第7章，1989年版的第6章）；

7. 修改了“8 試驗要求”的有關(guān)規(guī)定（見第8章，1989年版的第7章）；

8. 修改了“9 試驗步驟”的章標題，修改了對試驗尺寸測量量具和測量方法的規(guī)定（見第9章，1989年版的第8章）；

9. 修改了“10 試驗數(shù)據(jù)處理”的章標題及有關(guān)規(guī)定（見第10章，1989年版的第9章）；

10. 修改了試驗結(jié)果數(shù)值的修約方法（見表3，1989年版的表4）；

11. 修改了“11 試驗報告”的有關(guān)規(guī)定（見第11章，1989年版的第10章）。

有色金屬細絲拉伸試驗方法起草工作

主要起草單位：國標（北京）檢驗認證有限公司、有研醫(yī)療器械（北京）有限公司、西安漢唐分析檢測有限公司、國家再生有色金屬橡塑材料質(zhì)量監(jiān)督檢驗中心(安徽)、北京有色金屬與稀土應(yīng)用研究所、聊城市產(chǎn)品質(zhì)量監(jiān)督檢驗所、有研億金新材料有限公司、國合通用測試評價認證股份公司。

主要起草人：李璞、張紅菊、袁志山、焦磊、李琦、任勇彬、王士東、羅瑤、肖新蕊、李君濤、白新房、張玲、張春海、劉煥喜。

參考資料：

《有色金屬細絲拉伸試驗方法》（GB/T 10573-2020）的修訂對指導中國有色金屬絲材力學性能檢測工作，規(guī)范企業(yè)的生產(chǎn)和銷售過程中的質(zhì)量控制手段，提升中國有色金屬產(chǎn)品質(zhì)量，具有重要的現(xiàn)實意義。 2100433B

試驗中所采用的試樣要么具有圓形橫截面，要么具有矩形橫截面，試樣兩端尺寸通常要加大，以保證夾持部位具有更大的面積，從而避免試樣在夾持部位發(fā)生斷裂。圖1和圖2所示為幾種金屬材料和高分子材料試驗前和試驗后的試樣照片。

試樣兩端的夾持方法隨著試樣的幾何形狀而變化。圖3所示為帶有螺紋試樣的典型布置圖?？梢宰⒁獾?，每端都使用球形軸承來提供一個純粹的拉伸載荷，沒有不合需要的彎曲。進行試驗的一般方式就是以一個恒定速度使試樣發(fā)生變形。例如，在圖4所示的萬能試驗機上，固定十字頭和驅(qū)動十字頭之間的運動可以控制成一種恒定速度。因此，圖4中的距離h是變化的，因而dh/dt=h為常數(shù)。

在進行試驗的過程中，為獲得這一位移速率而必須施加的軸向載荷是變化的。載荷P除以橫截面面積A_i就可以獲得試樣在試驗過程中任意時刻的應(yīng)力，則有：

σ=P/A_{i （1）}

試樣的位移是在標距長度L_i上具有恒定橫截面面積的中間直線部分測得的，如圖3所示。應(yīng)變ε可以由這個標距長度變化△L計算出來，則有：

ε=△L/L_{i （2）}

就像前面所描述的一樣，以原始尺寸(未變形時的尺寸)A_i和L_i為基礎(chǔ)計算的應(yīng)力和應(yīng)變稱為工程應(yīng)力和工程應(yīng)變。

有時假設(shè)所有夾持部分和試樣末端幾乎都是剛性的，這是合理的。在該種情況下，十字頭運動中發(fā)生的大部分變化是由于試樣直線部分的變形而引起的，因而△L與h的變化△h幾乎相同，因而可以將應(yīng)變估算為ε=△h/L_i。然而，實際測量的△L值是優(yōu)先選用的，因為使用△h可能會導致所測應(yīng)變值產(chǎn)生很大的誤差。

從式(2)中所計算的應(yīng)變ε是無量綱的。為了方便起見，應(yīng)變有時會以百分數(shù)的形式給出，此時ε_%=100_ε。應(yīng)變也可以用百萬分之一表示，稱為微應(yīng)變，此時ε_μ=10⁶ε。如果應(yīng)變是以百分數(shù)或者微應(yīng)變的形式給出的，則對于大多數(shù)計算來說，在使用該值之前，有必要將其轉(zhuǎn)換成無量綱的ε形式。

由拉伸試驗所獲得的主要結(jié)果就是整個試驗的工程應(yīng)力，工程應(yīng)變曲線圖，稱為應(yīng)力一應(yīng)變曲線。由于在實驗室中使用數(shù)字計算機，數(shù)據(jù)的形式就是一個應(yīng)力和應(yīng)變數(shù)值列表，是在試驗期間以很短的時間間隔取樣而獲得的。應(yīng)力一應(yīng)變曲線因材料不同而變化很大。在拉伸試驗中的脆性行為就是材料沒有發(fā)生大的變形就失效了?；诣T鐵、玻璃和一些高分子材料(如PMMA)就是脆性材料的例子。圖5所示為灰鑄鐵的應(yīng)力一應(yīng)變曲線。其他的材料則表現(xiàn)出了塑性行為，在拉伸加載中只有在發(fā)生很大的變形之后才失效。工程金屬材料和一些高分子材料的塑性行為的應(yīng)力一應(yīng)變曲線如圖6和圖7所示 。

《塑料拉伸沖擊性能試驗方法(GB/T 13525-1992)》由中國標準出版社出版。

細絲CO2焊常采用焊絲直接與工件接觸短路的方法引弧，收弧后常在焊絲端頭形成一個幾倍于焊絲直徑的固態(tài)金屬熔球。這個粗大的金屬熔球一方面減少了焊絲與工件短路時的接觸電阻，另一方面增大了焊絲伸出長度部分的熱容量，所以再次引弧時，往往不能一次短路爆斷就引燃電弧，而要重復短路n次才將電弧引燃。細絲CO2焊電弧引燃所經(jīng)歷的重復短路次數(shù)和建立電弧所需時間的長短是衡量CO2焊引弧性能如何的兩個重要指標。它們直接影響焊道開始區(qū)段的熔深和飛濺量的大小，所以在細絲CO2焊收弧時盡量抑制粗大固態(tài)金屬熔球的形成，對縮短電弧再引燃時重復短路次數(shù)和建立電弧所需時間、改善引弧性能和提高焊道開始區(qū)段焊接質(zhì)量意義重大。改善細絲CO2焊引弧性能的方法很多，本文就在焊接按下停止按鈕時將焊接規(guī)范參數(shù)自動切換成短路過渡規(guī)范參數(shù)收弧進行試驗總結(jié)。