直流自耦變壓器

由圖2所示拓撲可知，VSC2的額定直流電壓可取為與直流電網1的額定直流電壓相同，為E1。而VSC1和VSC3等效地分擔直流電網2和直流電網1之間的電壓差值，其額定直流電壓為(E2-E1)/2。

設兩互聯電網之間傳輸的功率為P_N，則VSC2的額定功率可設計為P_N(1-E1/E2)，VSC1及VSC3的額定功率都取為P_N/2(1-E1/E2)。

可進一步求得3個VSC的總功率為：P_total=2 (1-E1/E2) P_N。

結合圖1和圖2可知：

常規(guī)直流-直流變換器所使用的換流器總容量為2PN，而直流自耦變壓器使用的換流器總容量為2PN(1-E1/E2)，E1與E2越接近，直流自耦變壓器所采用的換流器容量越小。以互聯±320 kV和±640 kV直流電網為例，直流自耦變壓器所使用的換流器總量為常規(guī)技術的一半；而互聯±320 kV和±400 kV直流電網時，直流自耦變壓器所使用的換流器容量僅為常規(guī)技術的20% 。

1.具備直流故障隔離功能的自耦變壓器

通過將VSC1、VSC3改造為具備阻斷直流故障電流能力的自阻型MMC以及在直流自耦變的直流高壓出口端安裝直流斷路器的兩種方案可以實現自耦變壓器的直流故障隔離功能 。

2.網間聯絡器

未來的區(qū)域電網會存在交/直流電網并存的局面。圖3中交流電網、直流電網1和直流電網2可以處于不同的地理位置中。為此，圖3所示的方案可以利用較少的換流容量直接互聯3個區(qū)域電網，而不需要經過多級交流–直流變換。

3.單向整流型直流自耦變壓器

圖4為單向整流型直流自耦變壓器。圖4與圖2的區(qū)別在于，VSC1和VSC3替換為相控換流器LCC1和LCC3。由于在電氣接線確定后，LCC1和LCC3只能單向地傳輸有功功率，為此圖4所示方案只能實現由直流電網1向直流電網2單向地傳輸有功功率。

4.單向逆變型直流自耦變壓器

圖5為單向逆變型直流自耦變壓器。圖5與圖4類似，區(qū)別在于LCC1和LCC3的接線方式從整流工況轉變?yōu)槟孀児r。圖5在電氣接線確定時，只能實現直流電網2向直流電網1單向地傳輸有功功率。

5.多端口直流自耦變壓器

圖6所示的多端口直流自耦變壓器 用于互聯多個直流電壓等級不同的直流系統(tǒng)。

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直流自耦變壓器主要由3個電壓源型換流器VSC1、VSC2和VSC3依次串聯而成，其中VSC2的直流端口與直流電網1的直流端口并聯連接，VSC1的直流正端和VSC3的直流負端分別與直流電網2的直流正端和直流負端相連接。3個VSC換流器的交流側經過一定的變壓器/相電抗電路連接至交流公共母線B1。由于VSC1和VSC3采用非對稱結構(直流中性點不接地)。為了消除VSC1和VSC3的中性點偏移，VSC1和VSC3的變壓器采用Y/D接線方式。與常規(guī)LCC類似，變壓器靠近變頻器側采用D接線方式 。

根據應用的需要，當交流公共母線的電壓取值與VSC2的額定電壓一致時，與VSC2相連接的變壓器可以由相電抗取代，從而節(jié)省所使用的變壓器數量。

由于直流-直流自耦變壓器主要應用于高壓直流輸電領域，為降低電壓源型換流器實現的技術難度，并降低電壓源型換流器的損耗，直流自耦變中的每個電壓源型換流器采用模塊化多電平換流器拓撲。

1. 常規(guī)直流-交流-直流變換技術所有傳輸的有功功率都需要經過兩級交流/直流變換，而直流自耦變壓器中僅部分傳輸的有功功率需要進行兩級交流/直流變換，為此直流自耦變所需要的換流器容量遠低于常規(guī)直流-交流-直流變換技術。

2. 由于僅部分傳輸的有功功率需要進行兩級交流/直流變換，直流自耦變的損耗遠低于常規(guī)直流-交流-直流變換技術。

3. 由于另一部分功率可以通過直接電氣連接進行傳輸，直流自耦變所使用的交流鏈路容量也遠低于常規(guī)直流-交流-直流變換技術 。

⑴由于自耦變壓器的計算容量小于額定容量。所以在同樣的額定容量下，自耦變壓器的主要尺寸較小，有效材料（硅鋼片和導線）和結構材料（鋼材）都相應減少，從而降低了成本。有效材料的減少使得銅耗和鐵耗也相應減少，故自耦變壓器的效率較高。同時由于主要尺寸的縮小和質量的減小，可以在容許的運輸條件下制造單臺容量更大的變壓器。但通常在自耦變壓器中只有k≤2時，上述優(yōu)點才明顯。

⑵由于自耦變壓器的短路阻抗標幺值比雙繞組變壓器小，故電壓變化率較小，但短路電流較大。

⑶由于自耦變壓器一、二次之間有電的直接聯系，當高壓側過電壓時會引起低壓側嚴重過電壓。為了避免這種危險，一、二次都必須裝設避雷器，不要認為一、二次繞組是串聯的，一次已裝、二次就可省略。

⑷在一般變壓器中。有載調壓裝置往往連接在接地的中性點上，這樣調壓裝置的電壓等級可以比在線端調壓時低。而自耦變壓器中性點調壓側會帶來所謂的相關調壓問題。因此，要求自耦變壓器有載調壓時，只能采用線端調壓方式。

自耦變壓器優(yōu)點

降壓起動器中的自耦變壓器的變壓比是固定的，而接觸式調壓器的變壓比是可變的。自耦變壓器與同容量的一般變壓器相比較，具有結構簡單、用料省、體積小等優(yōu)點。尤其在變壓比接近于1的場合顯得特別經濟，所以在電壓相近的大功率輸電變壓器中用得較多，此外在10千瓦以上異步電動機降壓起動器中得到廣泛使用。但是，由于初次級繞組共用一個繞組，有電的聯系，因此在某些場合不宜使用，特別是不能用作行燈變壓器。自耦變壓器與普通的雙繞組變壓器比較有以下優(yōu)點：

1)消耗材料少，成本低。因為變壓器所用硅鋼片和銅線的量是和繞組的額定感應電勢和額定電流有關，也即和繞組的容量有關，自耦變壓器繞組容量降低，所耗材料也減少，成本也低。

2)損耗少效益高。由于銅線和硅鋼片用量減少，在同樣的電流密度及磁通密度時，自耦變壓器的銅損和鐵損都比雙繞組變壓器減少，因此效益較高。

3)便于運輸和安裝。因為它比同容量的雙繞組變壓器重量輕，尺寸小，占地面積小。

4)提高了變壓器的極限制造容量。變壓器的極限制造容量一般受運輸條件的限制，在相同的運輸條件的限制，在相同的運輸條件下，自耦變壓器容量可比雙繞組變壓器制造大一些。

自耦變壓器缺點

在電力系統(tǒng)中采用自耦變壓器，也會有不利的影響。其缺點如下：

1)使電力系統(tǒng)短路電流增加。

由于自耦變壓器的高、中壓繞組之間有電的聯系，其短路阻抗只有同容量普通雙繞組變壓器的(1-1/K)平方倍，因此在電力系統(tǒng)中采用自耦變壓器后，將使三相短路電流顯著增加。又由于自耦變壓器中性點必須直接接地，所以將使系統(tǒng)的單相短路電流大為增加，有時甚至超過三相短路電流。

2)造成調壓上的一些困難。

主要也是因其高、中壓繞組有電的聯系引起的自耦變壓器可能的調壓方式有三種，第一種是在自耦變壓器繞組內部裝設帶負荷改變分頭位置的調壓裝置；第二種是在高壓與中壓線路上裝設附加變壓器。而這三種方法不僅是制造上存在困難，不經濟，且在運行中也有缺點(如影響第三繞組的電壓)，解決得都不夠理想。

3)使繞組的過電壓保護復雜。

由于高、中壓繞組的自耦聯系，當任一側落入一個波幅與該繞組絕緣水平相適應的雷電沖擊波時，另一側出現的過電壓沖擊的波幅則可能超出該絕緣水平。為了避免這種現象的發(fā)生，必須在高、中壓兩側出線端都裝一組閥型避雷器。

4)使繼電保護復雜。

盡管自耦變壓器存在著一定的缺點，但各國還是非常重視自耦變壓器的應用，主要是與電力系統(tǒng)向大容量高電壓的發(fā)展是分不開的，隨著容量增大，電壓升高，自耦變壓器的優(yōu)點就更為顯著。

自耦變壓器在不需要初、次級隔離的場合都有應用，具有體積小、耗材少、效率高的優(yōu)點。常見的交流（手動旋轉）調壓器、家用小型交流穩(wěn)壓器內的變壓器、三相電機自耦減壓起動箱內的變壓器等等，都是自耦變壓器的應用范例。

隨著電力系統(tǒng)向大容量、高電壓的方向快速發(fā)展，自耦變壓器以低成本、高效率等特點，被廣泛應用于高壓電力網絡中，成為傳遞重要電能的電壓轉換設備。作為高壓電網中最重要的設備之一，自耦變壓器對于確保電網安全可靠運行、靈活分配電能有重大意義。

隨著高鐵的快速發(fā)展，自耦變壓器的可靠性對高鐵的安全運行至關重要。而直擊雷、接觸網異物等引起高鐵短路跳閘事故頻發(fā)，其產生的短路沖擊電流極易引起自耦變壓器繞組故障，大大降低了變壓器運行的可靠性，嚴重影響高鐵安全運行。

自耦變壓器降壓啟動是指電動機啟動時利用自耦變壓器來降低加在電動機定子繞組上的啟動電壓。待電動機啟動后，再使電動機與自耦變壓器脫離，從而在全壓下正常運動。采用自耦變壓器降壓啟動，電動機的啟動電流 及啟動轉矩與其端電壓的平方成比例降低，相同的啟動電流的情況下能獲得較大的啟動轉矩。如目前 8000kW主流救助船舶側推啟動器選擇變壓器抽頭電壓降至額定電壓的45%，其啟動電流為全壓啟動電流的20.25%，啟動轉矩為全壓啟動轉矩的20.25%。

自耦降壓起動電路不能頻繁操作，如果啟動不成功，第二次起動應間隔幾分鐘以上，連續(xù)兩次起動后，應最少半小時后再次啟動運行，這是為了防止自耦變壓器繞組內啟動電流太大而發(fā)熱損壞自耦變壓器的絕緣。